расчета норм расхода материалов для производства

закладочных смесей на планируемый период (год)

I. Для расчета норм расхода материалов, требуемых для производства закладочных смесей используются следующие нормативные документы:

1 – План развития горных работ МГОКа на текущий год (по руднику «Интернациональный»);

2 – План развития горных работ МГОКа за предшествующий текущему год (по руднику «Интернациональный»);

3 – Регламент технологических процессов при ведении закладочных работ на руднике «Интернациональный»;

4 - Методика определения, учета и нормирования потерь и разубоживания при подземном способе отработки трубки «Интернациональная»

II. Анализируются планы горных работ и выявляются основные показатели, необходимые для планирования процесса закладки:

· производительность подземного рудника в планируемом году по добыче руды, без учета разубоживания;

· перечень, параметры и уклон выработок, отрабатываемых и подлежащих закладке в планируемом году;

· перечень, параметры и уклон выработок, отработанных в предшествующем, но закладываемых в планируемом году;

· перечень и параметры выработок, запланированных к отработке в планируемом году, но предусмотренных к закладке в последующем.

III. Все выработки, подлежащие закладке за отчетный период группируются в типовые слои.

В процессе отработки кимберлитовых трубок по вертикали формируется три разновидности искусственных слоев (рис.15.1П):

1- разрезной (образован при разрезке рудного тела в пределах кимберлитовой трубки в целом, этажа, подэтажа), обнажается в кровле и почве закладываемых выработок;

2- рядовой (образован при отработке слоев в нисходящем порядке), обнажается в почве закладываемых выработок;

3- стыковочный (образован при стыковке разрезных и рядовых слоев), в кровле и почве закладываемых выработок не обнажается, поскольку смежным по вертикали является искусственный массив.

При этом разрезные слои формируются трехслойными (несущая часть, низкомарочная часть и дорожное полотно) или двухслойными (несущая часть и остальная часть); рядовые слои – двухслойными (несущая часть и низкомарочная часть); стыковочные слои - только из низкомарочных закладочных смесей.

Рис. 15. 1П. Схема развития закладочных работ по мере отработки (а, б, в) кимберлитовой трубки по вертикали: 1- разрезной слой; 2- рядовой слой; 3- стыковочный слой.

IV. Назначается нормативная прочность закладки в массиве.

Величина нормативной прочности закладки в массиве, в случае его обнажения сбоку или снизу, назначается в зависимости от размеров обнажений (высота, пролёт), предусмотренных конструктивным исполнением применяемой системы разработки, а в случае обнажения сверху – в зависимости от типа применяемого оборудования.

4.1. Нормативная прочность закладочного массива в стенке выработки при высоте обнажения ≤ 5м должна составлять не менее 0,7 МПа, свыше 5м и до 10м - не менее 1 МПа.

4.2. Нормативная прочность закладки в почве выработки должна соответствовать прочности дорожного покрытия, необходимой для безопасного перемещения технологического оборудования по закладочному массиву. Нормативная прочность для верхнего упрочнённого слоя закладочного массива, толщина которого должна быть не менее 0,5 м, в зависимости от максимальной массы используемого технологического оборудования (груженая ПДМ, проходческий комбайн) приведена в таблице 15.1П.

При отработке выработки с креплением, допускается прочность закладки, обнажаемой в почве вышележащей заходки - 1,5 МПа.

Таблица 15.1П Нормативная прочность твердеющей закладки для несущего

слоя искусственной почвы

Вид технологического оборудования	ПДМ			Комбайн
Масса технологического оборудования, т	15	35	50	80	100	120
Нормативная прочность закладки в почве слоя толщиной 0,5 м, не менее, МПа	0,7	1,2	1,6	2,3	3	3,5

4.3. Нормативная прочность закладки в кровле выработки зависит от толщины несущей части слоя и пролёта обнажения, и должна соответствовать прочности приведённой в табл. 15.2П. Толщина несущей части слоя должна составлять не менее 1 м.

Таблица 15.2П Нормативная прочность твердеющей закладки несущей части

слоя (рекомендации ВНИМИ)

№№ п/п	Пролёт обнажения, м	Нормативная прочность закладки, МПа, при толщине несущей части слоя, м
№№ п/п	Пролёт обнажения, м	1,0	1,5	2,0	2,5
1	4	2,0	-	-	-
2	5	3,5	2,5	-	-
3	6	4,0	3,0	2,5	-
4	8	7,0	5,0	3,5	3,0
5	10	11,2	7,5	5,6	4,5
6	12	16,0	10,8	8,1	6,5
7	14	21,0	14,0	10,5	8,5

Пролет обнажений закладочного массива в районе сопряжений, Ар (м), рассчитывается из условий примыкания или пересечения разрезного штрека с очистными заходками в нижележащем слое, рис.15.2П.

а) б)

Рис. 15.2П. Схемы к определению пролета обнажения искусственной кровли в месте будущих сопряжений разрезного штрека с очистными заходками для условий: а) примыкания выработок б) пересечения выработок.

При этом учитывается радиус поворота комбайна из разрезных штреков в очистные заходки, очередность отработки заходки в слое и глубина установки в ней изолирующей перемычки:

для примыкания: при (В+ d ) < (А+nl) (15.1)

при (B+d) ≥ (А+nl) (15.2)

для пересечения: (15.3),

где А –ширина разрезного штрека, м; В- ширина очистной заходки, м; l - глубина установки перемычки в очистных заходках, м; n –очередность отработки заходки слева от разрезного штрека (заходки первой, второй или третьей очереди); m – очередность отработки заходки справа от разрезного штрека (заходки первой, второй или третьей очереди); d- величина разрушения или сработки углов между выработками при повороте комбайна, м.

4.3. Нормативная прочность закладочного массива, не обнажаемого горными выработками, должна составлять 0,2-0,5 МПа.

V. Для достижения требуемой нормативной прочности закладочных массивов назначаются марки закладочных смесей.

Марочная прочность закладки для формирования искусственных массивов назначается из условия обеспечения нормативной прочности закладки к моменту обнажения или нагружения закладочного массива.

Марка закладочных смесей выбирается с учетом:

· нормативной прочности закладки;

· требуемых сроков достижения нормативной прочности закладки (нагружения или обнажения массива);

· геотермической зоны формирования закладочного массива, рис.15.3;

· типа используемого для приготовления закладочных смесей вяжущего;

· эталонных графиков кинетики твердения закладки различных типов в геотермических условиях рудника.

Сроки достижения нормативной прочности зависят от производительности по добыче руды, параметров рудного тела и темпов отработки слоя. С увеличением производительности сроки сокращаются.

При этом время обнажения искусственного массива в стенке (T _тв1) рассчитывается из условий:

при n _л 6, где (15.4)

(15.5)

где К_к – коэффициент количества ;

S - площадь слоя, м²

Н – высота слоя, м

Q_к – производительность отработки, м³/сут

a – размер трубки по нормали к заходкам, м;

b – ширина заходки, м.

Время обнажения искусственного массива в кровле или почве (T _тв2) рассчитывается в общем виде следующим образом:

, (15.6)

где К₀ – коэффициент, зависящий от организации работ в смежных слоях.

Геотермические зоны формирования закладочных массивов - условия формирования закладочных массивов в выработанном пространстве, классифицируются на 5 типовых зон: I – отрицательная температура горного массива и шахтного воздуха; II – отрицательная или низкая положительная температура соленасыщенного горного массива, низкая положительная температура шахтного воздуха; III – отрицательная или низкая положительная температура незасоленного горного массива, низкая положительная температура шахтного воздуха; IV – температура горного массива и шахтного воздуха близка температуре нормальных условий; V – температура горного массива и шахтного воздуха не влияет на условия возведения массива, условия твердения близки к адиабатическим.

В общем виде геотермические зоны представлены на рис.15.3П.

Рис.15.3П. Схемы к классификации геотермических зоны твердения закладочных массивов при развитии горных работ во времени и пространстве кимберлитовых трубок; контакты массива с: воздухом через перемычку (1), кимберлитом (2), незасоленной вмещающей породой (3), затвердевшей закладкой (4), галогенными породами (5).

Эталонные графики набора прочности представлены:

- цементных закладочных смесей различных марок в геотермических зонах II и IV соответственно на рис. 15.4П и 15.5П;

- клинкерных закладочных смесей различных марок в геотермических зонах II и IV соответственно на рис. 15.6П и 15.7П;

- цеолитсодержащих закладочных смесей различных марок в геотермических зонах II и IV соответственно на рис. 15.8П и 15.9П.

Рис.15.4П. Эталонные графики твердения цементной (Ц) закладки в условиях IV геотермической зоны

Рис.15.5П. Эталонные графики твердения цементной (Ц) закладки в условиях II геотермической зоны

Рис.15.6П. Эталонные графики твердения клинкерной (К) закладки в условиях IV геотермической зоны

Рис.15.7П. Эталонные графики твердения клинкерной (К) закладки в условиях II геотермической зоны

Рис.15.8П. Эталонные графики твердения цеолитсодержащей (ЦС) закладки в условиях IV геотермической зоны

Рис.15.9П. Эталонные графики твердения цеолитсодержащей (ЦС) закладки в условиях II геотермической зоны

Пример.

Исходные данные. Нормативная прочность закладки несущей части слоя – 6,5 МПа в возрасте 14 суток. Температура горного массива в районе ведения закладочных работ – минус 2 ^оС, горный массив засолен, температура шахтного воздуха + 8 ^оС. К производству принят цементный тип закладки.

Выводы. Твердение закладочного массива происходит в условиях II геотермической зоны. По эталонному графику кинетики твердения цементной закладки в условиях II геотермической зоны (рис.15.5П) находим марку закладки и расход в закладочной смеси цемента, обеспечивающие прочность в возрасте 14 суток – 6,5 МПа: рекомендуется в производство закладочную смесь М 90 с расходом портландцемента 400 кг/м³.

Разрезные слои формируются последовательно из закладочных смесей двух или трех марок (рис.15.10П № 1):

· нижняя высокопрочная несущая часть слоя формируется из закладочных смесей, обеспечивающих нормативную прочность в соответствии с п.4.3 Методики. Толщина несущей части слоя принимается не менее 1 м. При этом пролет обнажения закладочного массива в кровле смежных по высоте выработок рассчитывается по (15.1-15.3).

· средняя низкопрочная часть массива (рис.15.10П № 1 б) формируется в случае, если высота выработки более 5 м и выработка пройдена без крепления. При этом используются марки закладки по п. 4.1 Методики;

· верхняя часть массива, дорожное покрытие (рис. 15.10П № 1 б) – формируется в соответствии с п.4.2 Методики, если выработка пройдена без крепления. Для его возведения высота незаложенной части выработки должна составлять не менее 0,5 м. Если выработка пройдена с креплением, то верхний слой закладочного массива формируется по варианту (рис.15.10П № 1 а) из закладочных смесей, обеспечивающих нормативную прочность не менее 1,5 МПа.

Рядовые слои формируются последовательно из закладочных смесей двух марок (рис.15.10П, № 2):

· нижняя высокопрочная несущая часть слоя - формируется по п. 4.3 Методики;

· верхняя низкопрочная часть массива формируется из закладочных смесей, обеспечивающих нормативную прочность по п. 4.1 Методики.

Стыковочные слои формируются (рис.15.10, № 3) из закладочных смесей одной марки, обеспечивающих нормативную прочность 4.1 и 4.4 Методики.

VI. Производится расчет объема потребляемой твердеющей закладки по маркам.

Объем потребляемой твердеющей закладки по маркам принимается исходя из фактической геометрии подлежащего закладке выработанного пространства в каждой заходке (ленте). При этом учитывается уклон выработки. В настоящее время отработка лент в блоке №7/8 осуществляется с уклоном или подъемом в 3 градуса. Объем потребляемых закладочных смесей по маркам для формировании каждого из разнопрочных слоев искусственного массива в лентах рассчитывается следующим образом:

V = V_о + V_к + V_п, (15.7)

V_о = V – (V_к + V_п), (15.8)

V_к или V_п = А В cos (α- β) [h +0,5 В sin (α-β)], (15.9)

где V – общий объем горной выработки, подлежащей закладке, м³; V_к – объем высокопрочной закладки в нижней части формируемого искусственного массива, являющегося в последующем кровлей очистных выработок, м³; V_п– объем закладки поверхностной части искусственного массива мощностью 0,5 м, являющейся в последующем почвой очистных выработок; V_о – объем остальной (низкопрочной) части искусственного массива; А-ширина выработки при отработке по простиранию или длина выработки при отработке вкрест, м; h- заданная высота слоя высокопрочной закладки, м; В- длина выработки при отработке по простиранию или ширина выработки при отработке вкрест, м; α и β – соответственно, углы наклона почвы выработки и растекания закладки.

При этом при формировании несущей части слоя длина закладываемой части заходки, оконтуренной перемычками, принимается не более 40 м, по условию необходимости выполаживания высокопрочной несущей части закладочных массивов с целью экономии расхода вяжущего. Следовательно, объемы V_к по (15.9) должны рассчитываться для каждого участка заходки между перемычками, а затем суммироваться.

VII. Выполняется расчет потребности в вяжущем для производства требуемого объема закладки на каждую выработку, без учета подработки закладочных массивов

Полученные расчетом объемы закладочных смесей по маркам V_к , V_п, V_о перемножаются на расход вяжущего в составе закладочной смеси, соответствующий принятому типу закладочной смеси и марке закладки. Вычисляется потребность в вяжущем для производства требуемого объема закладки на каждую выработку, без учета подработки закладочных массивов (Q ц ) :

Q ц = V_к Q ц_к +, V_пQ ц_п + V_оQ ц_о, (15.10)

где Q ц_к – расход цемента в закладочной смеси при формировании несущей части слоя, кг/м³;

Q ц_п - расход цемента в закладочной смеси при формировании поверхностного слоя (дорожное полотно), кг/м³;

Q ц_о - расход цемента в закладочной смеси при формировании остальной части слоя, кг/м³.

VIII. Выполняется расчет коэффициента подработки закладочного массива в слое

Отработка и закладка кимберлитовых трубок в плане осуществляется по камерно-целиковой схеме в три (заходки первой, второй и третьей очереди) или две (заходки первой, второй очереди) стадии. При этом сформированные закладочные массивы, за исключением выработок последней очереди, обнажаются в бортах смежных в плане очистных заходок.

Согласно методике определения, учета и нормирования потерь и разубоживания при подземном способе отработки трубки «Интернациональная» принимаются утвержденные показатели поддирки закладочных массивов в почве, прихвата закладки в стенке закладочного массива и в кровле очистных заходок. В настоящее время показатели поддирки закладочных массивов в почве - 33 см, прихвата закладки в стенке закладочного массива - 11 см и в кровле очистных заходок - 11 см.

При нисходящем порядке выемки руды поддирка в почве осуществляется в каждом стыковочном слое. Прихват закладки в стенке не производится в заходках первой очереди слоя, а осуществляется во всех слоях в заходках второй очереди – одной стенки массива и заходках третьей очереди – двух стенок. Прихват закладки в кровле очистных заходок осуществляется в каждом рядовой слое и каждом стыковочном слое.

Для каждой выработки слоя вычисляется ее объем с учетом подработки. Например, для выработки № 3 третьей очереди стыковочного слоя объем требуемой закладочной смеси (V₃) с учетом подработки надлежит рассчитывать по формуле:

V₃= (b+0,11+0,11) l (h+0,33 +0,11) (15.11)

Коэффициент подработки закладочного массива при формировании каждого слоя (К_п) вычисляется:

К_п= V_под / V (15.12)

где V_под - общий объем требуемой закладочной смеси на погашение всех выработок в слое, с учетом подработки;

V - общий объем выработок в слое, без учета подработки.

IX. Примеры расчета потребности в закладочных смесях и вяжущем при закладке слоев, без учета подработки закладочных массивов

Рассмотрим расчет потребности в закладочных смесях и вяжущем для их производства на примере плана горных работ рудника «Интернациональный» в 2008 г. Результирующие показатели на примере слоя 16 блока 7/8 в 2008 г. представлены в табл. 15.3П. При этом показатели даны без учета подработки закладочных массивов.

В графе 7 табл. 15.3П указано количество промежуточных перемычек, устанавливаемых в выработке из условия обеспечения участков формирования несущей части слоя не более 40 м (см.раздел методики VI).

В графе 9 приведены показатели объема закладочной смеси на формирование несущей части слоя между перемычками, рассчитанные по (15.9), а в графе 10 – общий объем закладочной смеси на формирование несущей части слоя (см.раздел методики VI). В графе 11 указывается марка закладочной смеси для формирования несущей части слоя (см.раздел методики V), в графе 12 – вычисленный расход вяжущего, требуемый при формировании несущей части слоя (см.раздел методики VII): V_к Q ц_к. .

В графе 13 приведен вычисленный по (15.8) объем низкопрочного слоя закладочной смеси. В графе 14 указывается марка закладочной смеси для формирования низкопрочного слоя (см.раздел методики V), в графе 12 – вычисленный расход вяжущего, требуемый при формировании остального (низкопрочного) слоя (см.раздел методики VII): V_к Q ц_о.

В табл. 15.4П и 15.5П приведены аналогичные примеры результатов расчета потребностей в закладочных смесях и вяжущем при формировании рядовых и стыковочных слоев.

Таблица 15.3П. Пример результатов расчета потребности в закладочных смесях и вяжущем для их производства при формировании разрезных слоев (без учета подработки закладочных массивов)

Блок 7/8, слой 16 разрезной
лента №	Параметры ленты				Объем выработок, м³	Почва массива						Основной массив
лента №	угол, град	ширина,м	длина,м	Высота,м	Объем выработок, м³	кол-во перемычек	расстояние м/у перем.	объем закл м/у перем.	Объем, м³	Марка закладки	Расход цемента, т	Объем, м³	Марка закладки	Расход цемента, т
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15
1	3	5,2	50	4	1040,0	1	25	223,3	446,7	60	165,3	593,3	15	112,7
2	3	5,3	70	4	1484,0	1	35	334,9	669,7	60	247,8	814,3	15	154,7
3	3	5,1	82	4	1672,8	1	41	388,4	776,8	60	287,4	896,0	15	170,2
4	3	5,1	93	4	1897,2	1	46,5	451,9	903,8	60	334,4	993,4	15	188,8
5	3	5,1	97	4	1978,8	1	48,5	475,6	951,3	60	352,0	1027,5	15	195,2
6	3	5,1	99	4	2019,6	1	49,5	487,6	975,3	60	360,9	1044,3	15	198,4
7	3	5,1	100	4	2040,0	1	50	493,7	987,4	60	365,3	1052,6	15	200,0
8	3	5,1	101	4	2060,4	1	50,5	499,7	999,5	60	369,8	1060,9	15	201,6
9	3	5,1	101	4	2060,4	1	50,5	499,7	999,5	60	369,8	1060,9	15	201,6
10	3	5,1	100	4	2040,0	1	50	493,7	987,4	60	365,3	1052,6	15	200,0
11	3	5,1	96	4	1958,4	1	48	469,7	939,3	60	347,6	1019,1	15	193,6
12	3	5,1	92	4	1876,8	1	46	446,0	892,0	60	330,0	984,8	15	187,1
13	3	5,1	85	4	1734,0	1	42,5	405,4	810,9	60	300,0	923,1	15	175,4
14	3	5,1	77	4	1570,8	1	38,5	360,4	720,9	60	266,7	849,9	15	161,5
15	3	5,1	60	4	1224,0	1	30	269,5	539,0	60	199,4	685,0	15	130,1
16	3	5,3	40	4	848,0	0	40	391,9	391,9	60	145,0	456,1	15	86,7
всего по лентам			1343		27505,2	15		6691,6	12991,3		4806,8	14513,9		2757,6
слоевой						Слоевой заезд в 2008г. закладке не подлежит
ИТОГО			1343		27505,2				12991		4806,8	14513,9		2757,6
Расход цемента													7564	т

Таблица 15.4П. Пример результатов расчета потребности в закладочных смесях и вяжущем для их производства при формировании рядовых слоев (без учета подработки закладочных массивов)

Блок 7/8, слой 26- рядовой
лента №	Параметры ленты				Объем выработок, м³	Почва массива						Основной массив
лента №	угол, град	ширина,м	длина,м	высота,м	Объем выработок, м³	кол-во перемычек	расстояние м/у перем.	объем закл м/у перем.	Объем, м³	Марка закладки	Расход цемента, т	Объем, м³	Марка закладки	Расход цемента, т
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15
2	3	5,4	45	4,5	1093,5	0	45	459,9	459,9	60	170,1	633,6	15	120,4
3	3	5,4	64	4,5	1555,2	1	32	307,4	614,8	60	227,5	940,4	10	141,1
5	3	5,4	76	4,5	1846,8	1	38	375,8	751,6	60	278,1	1095,2	15	208,1
6	3	5,4	77	4,5	1871,1	1	38,5	381,6	763,3	60	282,4	1107,8	10	166,2
8	3	5,4	75	4,5	1822,5	1	37,5	370,0	739,9	60	273,8	1082,6	15	205,7
9	3	5	72	4,5	1620,0	1	36	326,5	653,0	60	241,6	967,0	10	145,1
10	3	5	67	4,5	1507,5	1	33,5	300,2	600,3	60	222,1	907,2	15	172,4
11	3	5	60	4,5	1350,0	1	30	264,2	528,5	60	195,5	821,5	15	156,1
12	3	5	47	4,5	1057,5	0	47	448,8	448,8	60	166,1	608,7	10	91,3
13	3	5,2	50	4,5	1170,0	1	25	223,3	446,7	60	165,3	723,3	15	137,4
всего по лентам			633		14894,1	8		3457,7	6006,7		2222,5	8887,4		1543,7
слоевой	3	5,4	86	4,5	2089,8				718,4	60	265,8	1371,4	10	205,7
ИТОГО			719		16983,9				6725		2488,3	10258,8		1749,4
Расход цемента													4238	т

Таблица 15.5П. Пример результатов расчета потребности в закладочных смесях и вяжущем для их производства при формировании стыковочных слоев (без учета подработки закладочных массивов)

Блок 7/8, слой 29 стыковочный (в солях)
лента №	Параметры ленты				Объем выработок, м³	Основной массив
лента №	угол, град	ширина,м	длина,м	высота,м	Объем выработок, м³	Объем, м³	Марка закладки	Расход цемента, т
1	2	3	4	5	6	7	8	9
1	3	5,5	22	4,75	574,8	574,8	15	109,2
2	3	5,4	42	4,75	1077,3	1077,3	10	161,6
3	3	5,4	55	4,75	1410,8	1410,8	10	211,6
4	3	5,4	70	4,75	1795,5	1795,5	10	269,3
5	3	5,4	71	4,75	1821,2	1821,2	10	273,2
6	3	5,4	75	4,75	1923,8	1923,8	10	288,6
7	3	5,4	74	4,75	1898,1	1898,1	10	284,7
8	3	5,4	72	4,75	1846,8	1846,8	10	277,0
9	3	5,4	64	4,75	1641,6	1641,6	10	246,2
10	3	5,8	58	4,75	1597,9	1597,9	10	239,7
11	3	5,8	46	4,75	1267,3	1267,3	10	190,1
12	3	5,8	49	4,75	1350,0	1350,0	15	256,5
всего по лентам			698		18204,9	18204,9		2807,7
Слоевой	3	5,4	85	4,75	2180,3	2180,3	10	327,0
ИТОГО			783		20385,1	20385,1		3134,8
Расход цемента							3135	т

X. Производится расчет общего объема производства закладочных смесей за планируемый период (год)

В процессе добычных и закладочных работ на рудниках образуются «переходящие выработки» - выработки, очистные работы в которых завершены в одном году, а их закладка осуществляется в последующем году. По части «переходящих выработок» с предшествующего года рудниками предоставляется исчерпывающая информация. Вместе с тем, перечень «переходящих выработок» с планируемого на последующий год спрогнозировать точно не всегда представляется возможным, их объем принимается по результату запроса управления МГОКа.

С учетом изложенного, расчет общего объема производства закладочных смесей за планируемый период (год) ( Q з_п) производится по формуле:

Q з_п = Q з_тек. + Q з_пред. - Q з_посл. , (15.13)

где Q з_тек - потребность в закладочных смесях на погашение выработок, предусмотренных планом горных работ к отработке и закладке в планируемом году, тыс.м³;

Q з_пред. – потребность в закладочных смесях на погашение выработок, «переходящих» с предшествующего года, тыс.м³;

Q з_посл. – прогнозируемый объем закладочных смесей на погашение «переходящих» выработок, отработка которых запланирована на планируемый год, а закладка – на последующие годы по отношению к планируемому, тыс.м³.

Последовательность расчета каждого из суммируемых показателей (15.13). В таблицу по типу табл.15.6П сводятся результаты расчета потребности в закладочных смесях при формировании каждого слоя, подлежащего закладке за планируемый период (см.раздел IX) .

Таблица 15.6П. Общий объем производства твердеющей закладки в год
Блок, слой	Объем горных выработок, подлежащих закладке, м³	Коэффициент технологических потерь и усадки	Коэф. подработки	Общий объем закладки, м³
1	2	3	4	5
1. Потребность в закладочных смесях на погашение выработок, предусмотренных планом горных работ к отработке и закладке в планируемом году
Блок 7/8
Слой 35	10567,80	1,08	1,1256	12847
Слой 30	16416,00	1,08	1,0420	18474
Слой 29	20385,10	1,08	1,1127	24497
Слой 26	16983,90	1,08	1,0476	19216
Слой 25	25178,40	1,08	1,0428	28357
Слой 24	4719,60	1,08	1,0232	5215
Слой 21	26833,50	1,08	1,0438	30248
Слой 20	26023,50	1,08	1,0430	29313
Слой 19	2041,20	1,08	1,0244	2258
Слой 16	27505,20	1,08	1,0209	30328
Слой 15	631,80	1,08	1,0244	699
Слой 10	10794,40	1,08	1,0000	11658
ИТОГО по п.1	188080			213110
2. Потребность в закладочных смесях на погашение «переходящих выработок», с предшествующего года
Слой 22	5001,0	1,08	1,0209	5514,0
Слой 35	1523,9	1,08	1,0244	1686
ИТОГО по п.2	6525			7200
ВСЕГО:	194605			220310

В графу 3 заносится принятый РТП коэффициент технологических потерь и усадки закладочных смесей. В графу 4 – выявленные в соответствии с разделом VIII настоящей Методики коэффициенты подработки закладочных массивов в каждом слое. Общий объем закладки, требуемой на погашение каждого слоя, устанавливается умножением объема выработок в слое на коэффициент технологических потерь и усадки закладочных смесей, а также на коэффициент подработки закладочных массивов в каждом слое.

Суммированием результатов расчетов по всем слоям выявляется общий объем производства закладочных смесей, требующийся на погашение выработок, отрабатываемых в планируемом году и «переходящих» с предшествующего года.

Поскольку часть выработок, отрабатываемых в текущем году закладывается в следующем, то из полученной величины вычитаются прогнозируемые объемы «переходящих» выработок на последующий год. Например, в 2008 г. общий объем производства твердеющих закладочных смесей в планируемом году (Qз_о ) по (15.13) составил:

Q з_о = Q з_тек. + Q з_пред. - Q з_посл. = 213,1 +7,2 – 7,0 = 213,3 тыс.м³,

XI. Выполняется расчет общего количества вяжущего на производство закладочных смесей за планируемый период (год)

В таблицу по типу табл.15.7П последовательно сводятся результаты расчета потребности в вяжущем для производства закладочных смесей при погашении каждого слоя. Далее все расчеты выполняются по аналогии с разделом X настоящей Методики.

При этом учитывается потребность в вяжущих материалах на производство закладочных смесей, восполняющих технологические потери и усадку, а также подработку закладочных массивов.

Таблица 15.7П Общий расход цемента на производство закладочной смеси
Блок, слой	Расход вяжущего, т	Коэффициент технологических потерь и усадки	Коэф. подра-ботки	Общий расход вяжущего, т



1	2	3	4	5
1. Потребность в закладочных смесях на погашение выработок, предусмотренных планом горных работ к отработке и закладке в планируемом году
Блок 7/8
Слой 35	1875	1,08	1,1256	2278,70
Слой 30	4064	1,08	1,0420	4572,95
Слой 29	3135	1,08	1,1127	3767,12
Слой 26	4238	1,08	1,0476	4794,56
Слой 25	6032	1,08	1,0428	6793,30
Слой 24	1124	1,08	1,0232	1242,53
Слой 21	6581	1,08	1,0438	7418,57
Слой 20	6270	1,08	1,0430	7062,48
Слой 19	495	1,08	1,0244	548,10
Слой 16	7564	1,08	1,0209	8340,64
Слой 15	164	1,08	1,0244	181,09
Слой 10	2931	1,08	1,0000	3165,98
Итого по п.1	44472,72			50166,04
2. Потребность в закладочных смесях на погашение «переходящих» выработок с предшествующего года
Слой 22
Слой 35
ИТОГО по п.2
ВСЕГО:

Требуемый расход вяжущего на закладочные работы в расчетном году Q ц_р надлежит рассчитывать по формуле:

Q ц_о = Q ц_тек. + Q ц_пред. - Q `з_посл.• Q ц_тек/ Q з_тек (15.14)

где Qц_тек - потребность в вяжущем на производство закладочных смесей, требуемых на погашение выработок, предусмотренных планом горных работ к отработке и закладке в текущем году, тыс.т;

Qц_пред. – потребность в вяжущем на производство закладочных смесей на погашение фактических объемов «переходящих выработок» с предшествующих лет и закладываемых в текущем году, тыс.т;

Q `з_посл- прогнозируемые объемы неучтенных «переходящих выработок», отрабатываемых в текущем году, а закладываемых в последующем, тыс.м³;

Qз_тек - потребность в закладочных смесях на погашение выработок, предусмотренных планом горных работ к отработке и закладке в текущем году, тыс.м³.

При производстве закладочных смесей на подземных рудниках Компании используется привозной портландцемент. Специфическая особенность потребления цемента предприятиями Компании – приобретение портландцемента единожды в год и поставка его на склады УМТС г.Ленска в период навигации. В процессе длительного транспортирования и хранения портландцемент частично утрачивает свои гидравлические свойства. Гидратированный и спрессованный портландцемент является отходом (потери от гидратации). Количество ежегодно образующегося гидратированного и спрессованного портландцемента непостоянно и варьирует от 1 до 18 %. При расчете потребности вяжущего, представляющего собой привозной портландцемент, требуется дополнительно к (15.14) учитывать потери от частичной гидратации и слеживаемости цемента в процессе длительного транспортирования и хранения (далее – потерь от гидратации). При этом потери от гидратации включаются в норму расхода цемента на закладочные работы, согласно протоколу технического совещания Компании №02-19/1-11/153 от 10.08.07.

В общем виде расчет годовой потребности в цементе (Q ц_г) производится по формуле:

Q ц_г = 1,04 Q ц_р - ( Q ц_пр- Q ц_пф), (15.15)

где Q ц _р - требуемый расход цемента на закладочные работы в расчетном году , тыс.т, по (8);

1,04 – коэффициент, учитывающий потери от гидратации в количестве 4 % от общего объема потребляемого цемента в текущем году;

Q ц_пр – расчетное количество потерь от гидратации, принятое при обосновании норм расхода цемента на закладочные работы в предшествующем году, тыс.т;

Q ц_пФ – фактическое (подтвержденное актами) количество потерь от гидратации в предшествующем году, тыс.т.

XII. Производится расчет общего количества заполнителя (песка) и пластифицирующих добавок на производство закладочных смесей за планируемый период (год)

Для расчета общего количества заполнителя (песка) и пластифицирующих добавок на производство закладочных смесей за планируемый период (год) используются расчетные данные объемов производства закладки разных марок для формирования закладочных массивов (см. раздел X Методики). В частности, из таблиц, сформированных по типу табл.15.13-15.15, формируются обобщающие данные по потреблению закладочных смесей М 5, М 10, М 15, М 20…..М 100. Данные заносятся в таблицу по примеру табл. 15.8П.

Таблица 15.8П. Общий расход песка на производство закладочной смеси
Объем потребления закладочных смесей по маркам, м3	Песка в закладочной смеси (по маркам), т	Коэффициент технологических потерь и усадки	Коэф. подра-ботки	Общий расход песка, т



1	2	3	4	5
1. Потребность в закладочных смесях на погашение выработок, предусмотренных планом горных работ к отработке и закладке в планируемом году
Блок 7/8
М 10-74238	1,229	1,08	1,1256	110915
М 15-48803	1,201	1,08	1,0420	65960
М 60 – 65038	1,100	1,08	1,1127	85973
Итого по п.1				262848
2. Потребность в закладочных смесях на погашение «переходящих» выработок с предшествующего года
М 15
М 60
ИТОГО по п.2
ВСЕГО:

Требуемый расход песка на закладочные работы в расчетном году Q п_р надлежит рассчитывать по формуле:

Q п_о = Q п_тек. + Q п_пред. - Q `з_посл.• Q п_тек/ Q з_тек (15.16)

где Qп_тек - потребность в песке на производство закладочных смесей, требуемых на погашение выработок, предусмотренных планом горных работ к отработке и закладке в текущем году, тыс.т;

Qп_пред. – потребность в песке на производство закладочных смесей на погашение фактических объемов «переходящих выработок» с предшествующих лет и закладываемых в текущем году, тыс.т;

Расчет потребности в пластифицирующих добавках осуществляется аналогичным образом.

XIII. Пример расчета потребности в закладочных смесях и материалах для их приготовления в 2008 г.

Электронная версия примера расчета потребности в закладочных смесях и материалах для их приготовления в 2008 г представлена на прилагаемом к Методике диске.

⇐ Предыдущая 6 7 8 9 10 11 12 13 1415

Последнее изменение этой страницы: 2019-03-21; Просмотров: 467; Нарушение авторского права страницы