Компоновка конструктивной схемы одноэтажного промышленного здания

ВВЕДЕНИЕ

Промышленные здания проектируются одноэтажными и многоэтажными. В настоящее время в отечественной промышленности наибольшее распространение получили одноэтажные промышленные здания. Их доля в общем объёме промышленных зданий составляет 70%.

Характерной особенностью одноэтажных промышленных зданий является наличие мостовых или подвесных кранов значительной грузоподъёмности. Такие здания широко распространены в металлургии, машиностроительной, строительной и других отраслях промышленности. В большинстве случаев одноэтажные промышленные здания решаются по каркасной схеме.

Пространственный каркас здания условно разделяют на поперечные и продольные рамы.

Основным элементом здания является поперечная рама, состоящая из колонн, жестко защемленных в фундаменте, ригелей в виде балок, ферм или арок и покрытия по ним в виде плит.

В продольную раму входит ряд колонн в пределах температурного блока, а также горизонтальные конструкции покрытия, подкрановые балки, вертикальные связи, распорки между колоннами.

Данный курсовой проект предусматривает проектирование основных несущих железобетонных конструкций одноэтажного промышленного здания.

При разработке конструктивной части проекта необходимо решить следующие задачи:

1) выполнить компоновку конструктивной схемы здания;

2) выполнить статический расчет поперечной рамы здания;

3) выполнить расчет и конструирование колонны здания;

4) выполнить расчет и конструирование основной несущей конструкции покрытия (двухшарнирная арка);

5) выполнить расчет и конструирование фундамента под колонну здания

Компоновка конструктивной схемы одноэтажного промышленного здания

В задачу компоновки конструктивной схемы здания входят:

– выбор сетки колонн и системы привязок их к разбивочным осям;

– определение внутренних габаритов здания;

– компоновка покрытия;

– разбивка здания на температурные блоки;

– выбор системы связей, обеспечивающих пространственную жесткость здания;

– выбор типа колонн и определение размеров их сечения.

Выбор сетки колонн

Сетка колонн увязывается с технологией производственного процесса и выбирается на основании технико-экономического анализа.

В курсовом проекте сетка колонн принимается по заданию на проектирование, 18х12 м, где 18 м – пролёт здания, 12 м – шаг колонн в продольном направлении.

Компоновка покрытия

Плоские покрытия компонуют по двум схемам: беспрогонной и прогонной.

При беспрогонной схеме плиты покрытия укладываются по ригелям поперечных рам и крепятся с помощью сварки закладных деталей. Длину опирания продольных ребер на несущие конструкции покрытия принимают для плит пролетом 6 м – не менее 80 мм, 12 м – не менее 100 мм. Швы между плитами замоноличиваются бетоном. Такая схема сокращает трудоемкость монтажа и дает экономию бетона и арматуры.

При прогонной схеме прогоны прямоугольного или таврового сечения крепят к ригелям, а по ним укладывают железобетонные плиты пролетом 1,5…3 м. Последняя схема более трудоемка и применяется редко.

При решении покрытия по беспрогонной схеме возможно поперечное и продольное расположение ригелей.

При поперечном расположении ригелей покрытие может быть без подстропильных конструкций, с подстропильными конструкциями и по комбинированной схеме.

В зданиях с мостовыми кранами экономически целесообразно применять покрытие без подстропильных конструкций с шагом ригелей 12 м. При продольном расположении ригелей их укладывают на колонны по продольным осям, а по ним устанавливают плиты пролетом 18 или 24 м. Трудоёмкость монтажа таких покрытий может быть ниже, чем при поперечном расположении ригелей.

Тип стропильных конструкций можно выбирать, руководствуясь следующими рекомендациями:

– балки применяют при пролетах до 18 м включительно, а в отдельных случаях и при пролете 24 м;

– фермы применяют при пролетах 18, 24 м, и допускается при пролете 30 м;

– арки применяют при пролетах 30, 36 м и более.

В курсовом проекте принята беспрогонная схема покрытия с поперечным расположением ригелей.

В качестве основной несущей конструкции покрытия принята железобетонная ферма пролетом 18 м. Фермы устанавливаются на колонны с шагом 12 м. Плиты покрытия – железобетонные ребристые предварительно напряженные с размерами 3´12 м.

Постоянные нагрузки

Постоянная нагрузка от покрытия.

Подсчёт нагрузки от веса кровли и плит покрытия на 1м² приведён в таблице 1.

Таблица 1- Постоянная нагрузка от покрытия

Вид нагрузки	Нормативная нагрузка, кН/м²	Коэффициент надежности по нагрузке	Расчетная нагрузка, кН/м²
Железобетонные ребристые плиты покрытия 3х12 м с учетом заливки швов	2,05	1,1	2,255
Пароизоляция – слой рубероида на битумной мастике	0,03	1,3	0,039
Утеплитель – минераловатные плиты d=100 мм, γ=3,7 кН/м3	0,37	1,3	0,481
Асфальтовая стяжка d=20 мм, γ=18 кН/м3	0,36	1,3	0,468
Водоизоляционный ковер (три слоя рубероида на мастике)	0,09	1,3	0,117
Итого	2,9		3,42

Нагрузка передается на колонну как вертикальное опорное давление ригеля.

Расчетная нагрузка на крайнюю колонну определяется по формуле

;

где - расчетная нагрузка от веса кровли и плит покрытия, ;

- нормативная нагрузка от фермы (по справочным данным), ;

- шаг колонн, ;

- пролет здания, ;

- коэффициент надежности по нагрузке, ;

- коэффициент надежности по назначению здания, .

Расчетная нагрузка от веса стеновых панелей и остекления.

Нагрузка от верхнего участка стены выше уровня подкрановой консоли передается на уровне подкрановой консоли (рисунок 2,5):

;

где и - нормативная нагрузка от веса 1 м² стеновых панелей и оконных блоков соответственно, , ;

и - суммарная высота стеновых панелей и оконных блоков соответственно, , .

Расчетная нагрузка от веса подкрановых балок и кранового пути.

;

где - нормативная нагрузка от веса подкрановой балки, ;

- нормативная нагрузка от веса кранового пути, .

Расчетная нагрузка от веса колонн.

Надкрановая часть крайней и средней колонн:

;

где - средняя плотность тяжелого конструкционного бетона,

Подкрановая часть крайней колонны является сплошной:

или

Подкрановая часть средней колонны состоит из двух ветвей и распорок, нагрузка определяется от веса всех элементов:

или

Нагрузки действуют на крайние колонны с эксцентриситетом (рисунок 5).

Рисунок 5 – Эксцентриситеты приложения нагрузок на крайнюю колонну

Нагрузка действует на крайние колонны с эксцентриситетом равным

b – ширина опирания фермы = 320мм.

На уровне сопряжения арки с колонной возникает изгибающий момент :

На уровне изменения сечения крайней колонны возникает изгибающий момент:

Нагрузка действует на крайние колонны с эксцентриситетом:

Нагрузка F₃ действует на крайние колонны с эксцентриситетом:

На средние колонны нагрузка передается центрально и изгибающие моменты равны 0.

Временные нагрузки

Снеговая нагрузка.

Временная нагрузка от снега устанавливается в соответствии с географическим районом строительства и профилем покрытия. Она передается на колонну как вертикальное опорное давление ригеля и подсчитывается по той же грузовой площади, что и нагрузка от массы покрытия.

Расчетная снеговая нагрузка на покрытие определяется по формуле

где - расчетное значение веса снегового покрова на 1 м² горизонтальной пверхности земли, принимаемый в соответствии с нормами и зависит от района строительства, для IV снегового района (г.Нижний Новгород) ;

- коэффициент перехода от веса снегового покрова горизонтальной поверхности земли к снеговой нагрузке на покрытие, в учебном курсовом проекте принимаем .

Расчетная снеговая нагрузка на крайнюю колонну

Момент от снеговой нагрузки

Ветровая нагрузка.

В зависимости от географического района и высоты здания устанавливают значение ветрового давления на 1 м² поверхности стены. С наветренной стороны действует положительное давление, с заветренной – отрицательное.

Стеновые панели передают ветровое давление на колонны в виде распределенной нагрузки. Расчетная ветровая нагрузка на 1 м² стены определяется по формуле

где - нормативное значение ветрового давления, принимаемое в зависимости от ветрового района, для I района по ветровой нагрузке (г. Нижний Новгород) ;

- коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте здания, принимается в зависимости от типа местности, для открытой местности типа А при высоте 10 м - , при высоте 20 м - ;

- аэродинамический коэффициент, для вертикальной поверхности при положительном давлении с=0,8;

- коэффициент надёжности по ветровой нагрузке.

Ветровое давление на уровне 10 м от поверхности земли

Ветровое давление на уровне 20 м от поверхности земли

Коэффициент k для высоты 12,90 м:

Ветровое давление на высоте 12,9 м (отметка верха колонн):

Ветровое давление на высоте 15,35 м (отметка верха стеновых панелей):

Переменный по высоте скоростной напор ветра заменяем равномерно распределённым, эквивалентным по моменту в заделке колонны длиной H_к=12,9 м.

При отношении высоты здания к ширине здания:

Значение аэродинамического коэффициента для наружных стен с наветренной стороны – с₁=0,8, с подветренной – с₂=0,5.

Расчётная равномерно распределённая ветровая нагрузка на колонну до отметки 12,9 м при коэффициенте надёжности по нагрузке :

- с наветренной стороны

;

- с подветренной стороны

Неравномерную нагрузку, действующую на часть стены выше колонн, в расчётной схеме приводим к сосредоточенной силе, приложенной на уровне верха колонн:

- для наветренной стороны

- для подветренной стороны

Рисунок 6 – К расчету ветровой нагрузки

Нагрузка от мостовых кранов.

Мостовой кран состоит из моста, тележки на четырёх колёсах, подъемного оборудования и сообщает каркасу здания вертикальные и горизонтальные нагрузки.

Максимальное нормативное давление на колесо крана возникает при крайнем положении тележки с полным грузом, при этом на колесо крана с противоположной стороны действует минимальная нагрузка.

Максимальное нормативное давление на колесо крана F_max_, _n=280 кН (принимаем по ГОСТ 25546) L=18м.

Определяем минимальное нормативное давление:

где - максимальный вес груза;

– общий вес крана.

Расчётную вертикальную нагрузку на крайнюю колонну вычисляют от двух максимально сближенных кранов по линиям влияния опорных реакций подкрановых балок (рисунок 7) по формулам:

где – максимально возможная сумма ординат линий влияния опорного давления, взятых под колёсами крана (рисунок 7), 2,95;

=1,2 - коэффициент надёжности по крановой нагрузке;

= 0,85 – коэффициент сочетания.

Таким образом

800,40 кН;

514,54 кН.

Рисунок 7 – К определению суммы ординат линий влияния опорных реакций

При торможении крана могут возникать поперечные и продольные тормозные усилия.

Нормативная горизонтальная поперечная нагрузка, вызываемая торможением тележки крана с грузом, определяется при гибком подвесе груза по формуле

где - вес тележки (по ГОСТу на краны).

Эта сила передается на один путь и распределяется поровну между двумя колесами крана.

Расчётная горизонтальная сила на колонну определяется от действия двух кранов по линиям влияния опорных реакций по формуле

Вертикальные крановые нагрузки передаются на колонны с эксцентриситетами:

На крайнюю колонну:

На среднюю колонну:

(относительно оси сечения) или

(относительно оси ветви)

В момент, когда тележки с грузом двух сближенных кранов в одном (левом) пролете находятся в крайнем левом положении, на крайней левой колонне создается давление и соответствующий ему изгибающий момент , а на средней колонне и :

И наоборот, когда тележки с грузом находятся в крайнем правом положении, на крайней левой колонне создается давление и соответствующий ему изгибающий момент , а на средней колонне и :

Горизонтальное давление от поперечного торможения кранов передается на колонны на уровне верха кранового рельса, то есть на расстоянии 1,52 м от подкрановой консоли, и имеет знак «+» или «-».

Составление расчетной схемы

Поперечные рамы одноэтажных промышленных зданий являются статически неопределимыми системами и рассчитываются с использованием ЭВМ. Допускается использовать приближенные инженерные расчеты, основанные на методе сил и методе перемещений.

Цель статического расчета - определение усилий и перемещений в сечениях элементов рамы. Для расчета устанавливают расчетную схему, величины нагрузок и место их приложения.

В расчетной схеме рамы сопряжение ригеля с колонной принимают шарнирным, соединение колонны с фундаментом - жестким. Геометрические оси ригелей принимают горизонтальными, соединяющими места их опирания, жесткость ригелей - бесконечной.

В такой системе расчет ригелей можно выполнять независимо от расчета поперечной рамы. Длину колонн принимают равной расстоянию от обреза фундамента до низа ригеля. Размеры пролетов принимают равными расстоянию между геометрическими осями колонн. Для ступенчатых колонн учитывают сдвиг оси в месте ступени.

Рамы температурного блока объединены по верху жестким в своей плоскости диском покрытия, обеспечивающим их совместную пространственную работу. При действии общих для всего здания нагрузок (собственного веса конструкций, снега, ветра) пространственный характер работы каркаса не проявляется, так как все поперечные рамы находятся в одинаковых условиях и испытывают одинаковое горизонтальное перемещение верха колонн. Поэтому каждую раму можно рассматривать как отдельную плоскую систему.

При загружении местной крановой нагрузкой, приложенной к одной или двум рамам, остальные рамы этого температурного блока так же включаются в работу за счет жесткого диска покрытия и уменьшают горизонтальные перемещения верха загруженной рамы и усилия в её стойках. В этом и проявляется пространственный характер работы каркаса.

В инженерных расчётах пространственный характер работы каркаса при действии крановых нагрузок учитывается приближённо, путём эквивалентного увеличения жёсткости стоек загруженной рамы.

В проекте статический расчет поперечной рамы здания выполняется на компьютере с применением ПК ЛИРА 2013.

Многофункциональный программный комплекс ЛИРА предназначен для автоматизированного расчета, исследования и проектирования различных строительных конструкций зданий и сооружений. Пакет программ ЛИРА функционирует на основе использования метода конечных элементов. Ядром пакета является формирование целостной математической модели объекта в виде системы линейных алгебраических уравнений.

Расчетная схема представляет собой идеализированную модель, которая заменяет реальное сооружение или конструкцию при расчете. Степень приближения модели к реальной конструкции зависит от квалификации инженера-расчетчика и от возможности вычислительного комплекса, которым он обладает.

При выборе расчетной схемы учитывают следующие факторы:

1) геометрические характеристики реальной конструкции;

2) способ соединения различных частей элементов конструкции в узлах;

3) тип опирания;

4) вид нагружения.

Для составления расчетной схемы идеализированную модель конструкции необходимо разделить на конечные элементы. Для стержневых систем конечные элементы представляют собой отдельные стержни, соединенные в узлах. При разбивке систем на конечные элементы необходимо учитывать предполагаемое очертание эпюр внутренних усилий, изгибающих моментов, продольных и поперечных сил, а также изменение жесткости по длине элементов. Конечные элементы, имеющие одинаковые жесткостные характеристики, объединяются в жесткостные типы, геометрия всей системы описывается правой декартовой системой координат, оси координат наносят на расчетную схему. Расчетная схема не должна быть геометрически или мгновенно изменяемой.

На рисунке 8 показана расчётная схема поперечной рамы одноэтажного производственного здания. При формировании расчётной схемы крайние колонны разделены на следующие характерные части:

- верхние стержни (4, 13, 22) длиной 4,42 м и сечением 60х50 см;

- элементы подкрановой консоли (12,14) с длиной равной расстоянию между осями сечения ветвей и осью верхней (надкрановой) части колонны, жесткостью на порядок больше наибольшей жесткости сечения колонн;

- элементы подкрановой консоли (5,21) с длиной равной расстоянию между осью сечения нижней части колонны и осью верхней (надкрановой) части сплошной колонны, жесткостью на два порядка больше наибольшей жесткости сечения колонн;

- элементы ветвей (8-11,15-18), сечением 30х50 см;

- рядовые распорки (1,2,3), сечением 60х50 см, длиной равной расстоянию между осями ветвей.

Жёсткость ригеля (7,19) при расчёте рамы считается равной , в действительности жёсткость ригеля на 2 порядка больше наибольшей жёсткости сечения колонн.

В расчётной схеме поперечной рамы одноэтажного промышленного здания 20 узлов, 22 элемента, имеющих 6 типов жёсткости (рисунок 8).

Рисунок 8 –Расчетная схема поперечной рамы (номера элементов; номера узлов).

Распорки средних колонн

Элементы 1-3 (рисунок 8) с А_s = 2,01∙4 + 4,52∙4 = 12,56 см² (прил. А).

Принимаем арматуру 4Ø16 А400 с А_s=8,04 см², и 4Ø12 А400 с А_s=4,52 см²

По условиям свариваемости диаметр поперечных стержней d=6 мм.

Принимаем поперечную арматуру Ø6 А240 = 0,28 см² (рисунок 17).

Шаг поперечных стержней по результатам расчета на ПК ЛИРА 2013 (приложение А) s=200 мм.

Рисунок 17 – Сечение распорок средней колонны

Сбор нагрузок на арку

На арку действуют следующие нагрузки: постоянная нагрузка от собственного веса, постоянная нагрузка от веса кровли и плит покрытия, кратковременная снеговая нагрузка на весь пролёт арки, кратковременная снеговая нагрузка на половину пролёта арки.

- от покрытия и собственного веса арки

;

- временная снеговая

Схемы загружения арки

На рисунке 19 показаны схемы возможных загружений арки и величины нагрузок в кН/м. Рассматривается 3 схемы загружения: 1 – постоянное от собственного веса арки, веса кровли и плит покрытия; 2 – кратковременное снеговое на весь пролёт арки; 3 – кратковременное снеговое на половину пролёта арки;

Верхний пояс арки

Расчётная площадь напрягаемой арматуры:

А_sp=7,65∙4=30,6 см² (прил. Б).

Принимаем арматуру 5 Ø28 А400 с А_s=30,79 см² и расставляем у противоположных сторон сечения.

По условиям свариваемости диаметр поперечных стержней d=8мм.

Принимаем поперечную арматуру Ø8 А240.

С учетом анализа армирования типовых конструкций принимаем шаг поперечных стержней s=200 мм.

Рисунок 20 – Сечение верхнего пояса арки

Нижний пояс арки

Нижний пояс арки армируем предварительно напряжённой канатной арматурой класса К1400. Вся растянутая арматура должна быть охвачена замкнутыми конструктивными хомутами, устанавливаемым с шагом 500 мм.

Расчётная площадь напрягаемой арматуры:

А_sp=2,19∙4+12,57∙4=59,04 см² (прил. Б).

Принимаем арматуру 42 Ø15 К-1400 с А_sp=59,472 см² .

Рисунок 21 – Сечение нижнего пояса арки

Подвески арки

Элементы подвесок с А_s=0,08 ∙4=0,32 см² (см. приложение Б).

Минимальный процент армирования элемента 0,05%, поэтому

А_s=15 ∙15 ∙ 0,0005=0,1125 см².

Принимаем арматуру 4Ø6 А400 с А_s=11,3 см².

По условиям свариваемости диаметр поперечных стержней d=3 мм.

С учетом анализа армирования типовых конструкций принимаем конструктивную поперечную арматуру Ø6 А240 с шагом 200 мм.

Рисунок 22 – Сечение подвесок

Данные для проектирования

Глубина промерзания грунта для г. Саратов d₁=1,75 м.

Фундамент проектируется ступенчатым монолитным из бетона класса В20 с расчётными характеристиками при коэффициенте

Арматура подошвы класса А300 ( Расчетное сопротивление грунта R=300 кПа, средний удельный вес материала фундамента и грунта на нем Под фундаментом предусмотрена бетонная подготовка толщиной 100 мм из бетона класса В3,5. Глубина заложения подошвы фундамента не обусловлена глубиной промерзания грунта, технологическими или иными особенностями здания.

На уровне обреза фундамента действуют следующие расчетные комбинации усилий:

При

при

Нагрузка от веса части стены, ниже консоли, передающаяся на фундамент через фундаментную балку, приведена в таблице 2.

Таблица 2 – Нагрузки на фундамент от стен и фундаментных балок

Элементы конструкции	Нагрузка, кН
	Нормативная	Расчетная
	Нормативная
Фундаментные балки	27,4	26,03	28,63
Стеновые панели		180,6	198,66
Остекление проемов		16,416	18,06
Итого:

Эксцентриситет приложения нагрузки от стены:

, тогда изгибающие моменты от веса стены относительно оси фундамента:

при

при : ;

Нижней ступени

Учитывая значительное заглубление подошвы, проектируем фундамент с подколонником и ступенчатой плитной частью.

Размеры подколонника в плане:

- соответственно толщина стенок стакана и зазор между гранью колонны и стенкой стакана в направлении сторон l и b .

Рабочую высоту плитной части фундамента предварительно можно установить из условия продавливания от граней подколонника:

Принимая и , получим

Принимаем плитную часть из двух ступеней высотой . Размеры в плане второй ступени . Тогда консольные выносы ступеней составят:

первой (нижней) -

второй (верхней) -

Глубина стакана под двухветвевую колонну

Размеры дна стакана:

Рисунок 26 – Геометрические размеры фундамента

4.5 Проверка высоты нижней ступени

Высота и вынос нижней ступени проверяются на продавливание и поперечную силу. Проверку на продавливание выполняем из условия:

- продавливающая сила.

- размер средней линии грани пирамиды продавливания.

и площадь

Тогда продавливающая сила

- продавливание нижней ступени не произойдет.

Выполним проверку по поперечной силе для наклонного сечения, начинающегося от грани второй тупени. Длина горизонтальной проекции этого наклонного сечения ; поперечная сила, создаваемая реактивным давлением грунта, в конце наклонного сечения:

;

Минимальное поперечное усилие, воспринимаемое одним бетоном

Так как , прочность нижней ступени по поперечной силе достаточна.

Проверку второй ступени на продавливание можно не производить, так как принятая рабочая высота плитной части:

значительно превышает требуемую из расчета на продавливание.

Подбор арматуры подошвы

Под действием реактивного давления грнта ступени фундамента работают на изгиб как консоли, защемленные в теле фундамента. Изгибающие моменты определяют в обоих направлениях для сечений по граням уступов и по грани колонны.

Рисунок 27 – К подбору арматуры подошвы фундамента

Подбор арматуры в направлении длинной стороны подошвы.

Сечение I-I ( ):

Сечение II-II ( ):

Сечение III-III ( ):

Принимаем в направлении длинной стороны

( ) c шагом 200 мм.

Подбор арматуры в направлении короткой стороны.

Расчет ведем по среднему давлению по подошве

Учитываем, что стержни этого направления будут во втором (верхнем) ряду, поэтому рабочая высота Полагаем, что диаметр стержней вдоль короткой стороны тоже будет не более 18 мм.

Сечение по грани второй ступени:

( )

Сечение - :

( ):

Сечение - :

( ):

В соответствии с конструктивными требованиями наименьший допустимый диаметр стержней должен быть не менее 10 мм, а наибольший шаг не должен превышать 200 мм.

Принимаем в направлении короткой стороны

( ) c шагом 200 мм.

ПРИЛОЖЕНИЕ А

Расчет поперечной рамы одноэтажного промышленного здания

с применением ПК ЛИРА САПР 2013

1. Армирование колонн.

________________________________________________________________________________________________________

| Э | С | | ПОПЕРЕЧНАЯ АРМАТУРА | ШИРИНА |

| Л | Е | ПРОДОЛЬНАЯ АРМАТУРА |-----------------------------|РАСКРЫТИЯ|

| Е | Ч | ( см2 ) | ASW1 (см2) | ASW2 (см2) | ТРЕЩИН |

| М | Е | |--------------|--------------| (мм) |

| Е | Н |-------- Угловая ------|---- У граней сечения ------| ПРИ ШАГЕ (см)| ПРИ ШАГЕ (см)|---------|

| Н | И | | | | | | | | | | |

| Т | Е | AU1 | AU2 | AU3 | AU4 | AS1 | AS2 | AS3 | AS4 | % | 15 | 20 | 30 | 15 | 20 | 30 |КРАТ|ДЛИТ|

|--------------------------------------------------------------------------------------------------------|

| РАСЧЕТ ПО РСУ ОСНОВНАЯ CХЕМА |

|--------------------------------------------------------------------------------------------------------|

| СТЕРЖЕНЬ |

| ПРЯМОУГОЛЬНИК B = 50.0 H = 60.0 (см) |

| БЕТОН: B20 ; АРМАТУРА: ПРОДОЛЬНАЯ A-III ; ПОПЕРЕЧНАЯ A-I |

| |

| ВИД= КОЛОННА |

|3 1 С 2.01 2.01 2.01 2.01 1.13 1.13 1.13 1.13 0.42 0.15 0.21 0.31 0.27 0.16|

| 2.01 2.01 2.01 2.01 1.13 1.13 1.13 1.13 0.42 |

| 2 С 2.01 2.01 2.01 2.01 1.13 1.13 1.13 1.13 0.42 0.15 0.21 0.31 0.01 0.01|

| 2.01 2.01 2.01 2.01 1.13 1.13 1.13 1.13 0.42 |

| 3 С 2.01 2.01 2.01 2.01 1.13 1.13 1.13 1.13 0.42 0.15 0.21 0.31 0.27 0.16|

| 2.01 2.01 2.01 2.01 1.13 1.13 1.13 1.13 0.42 |

| |

| ВИД= КОЛОННА |

|4 1 С 2.01 2.01 2.01 2.01 1.13 1.13 1.13 1.13 0.42 0.04 0.05 0.07 0.18 0.04|

| 2.01 2.01 2.01 2.01 1.13 1.13 1.13 1.13 0.42 |

| 2 С 2.01 2.01 2.01 2.01 1.13 1.13 1.13 1.13 0.42 0.03 0.04 0.06 0.08 0.04|

| 2.01 2.01 2.01 2.01 1.13 1.13 1.13 1.13 0.42 |

| 3 С 2.01 2.01 2.01 2.01 1.13 1.13 1.13 1.13 0.42 0.03 0.04 0.07 0.05 0.04|

| 2.01 2.01 2.01 2.01 1.13 1.13 1.13 1.13 0.42 |

| |

| СТЕРЖЕНЬ |

| ПРЯМОУГОЛЬНИК B = 50.0 H = 90.0 (см) |

| |

| ВИД= КОЛОННА |

|6 1 С 3.73 3.73 3.73 3.73 1.13 1.13 2.26 2.26 0.48 0.01 0.02 0.02 0.14 0.14|

| 3.73 3.73 3.73 3.73 1.13 1.13 2.26 2.26 0.48 |

| 2 С 3.73 3.73 3.73 3.73 1.13 1.13 2.26 2.26 0.48 0.02 0.02 0.03 |

| 3.73 3.73 3.73 3.73 1.13 1.13 2.26 2.26 0.48 |

| 3 С 3.73 3.73 3.73 3.73 1.13 1.13 2.26 2.26 0.48 0.02 0.02 0.03 |

| 3.73 3.73 3.73 3.73 1.13 1.13 2.26 2.26 0.48 |

| |

| СТЕРЖЕНЬ |

| ПРЯМОУГОЛЬНИК B = 30.0 H = 50.0 (см) |

| |

| ВИД= КОЛОННА |

|11 1 С 2.01 2.01 2.01 2.01 1.13 1.13 0.69 0.02 0.03 0.04 |

| 2.01 2.01 2.01 2.01 1.13 1.13 0.69 |

| 2 С 2.01 2.01 2.01 2.01 1.13 1.13 0.69 0.02 0.03 0.04 0.09 0.09|

| 2.01 2.01 2.01 2.01 1.13 1.13 0.69 |

| 3 С 3.14 3.14 3.14 3.14 1.13 1.13 0.99 0.02 0.03 0.04 0.08 0.02|

| 3.14 3.14 3.14 3.14 1.13 1.13 0.99 |

| |

| СТЕРЖЕНЬ |

| ПРЯМОУГОЛЬНИК B = 50.0 H = 60.0 (см) |

| ВИД= КОЛОННА |

|13 1 С 2.01 2.01 2.01 2.01 1.13 1.13 1.13 1.13 0.42 0.03 0.04 0.06 0.23 0.06|

| 2.01 2.01 2.01 2.01 1.13 1.13 1.13 1.13 0.42 |

| 2 С 2.01 2.01 2.01 2.01 1.13 1.13 1.13 1.13 0.42 0.03 0.04 0.06 0.15 0.15|

| 2.01 2.01 2.01 2.01 1.13 1.13 1.13 1.13 0.42 |

| 3 С 2.01 2.01 2.01 2.01 1.13 1.13 1.13 1.13 0.42 0.03 0.04 0.06 |

| 2.01 2.01 2.01 2.01 1.13 1.13 1.13 1.13 0.42 |

|________________________________________________________________________________________________________|

ВВЕДЕНИЕ

Пространственный каркас здания условно разделяют на поперечные и продольные рамы.

При разработке конструктивной части проекта необходимо решить следующие задачи:

1) выполнить компоновку конструктивной схемы здания;

2) выполнить статический расчет поперечной рамы здания;

3) выполнить расчет и конструирование колонны здания;

4) выполнить расчет и конструирование основной несущей конструкции покрытия (двухшарнирная арка);

5) выполнить расчет и конструирование фундамента под колонну здания

Компоновка конструктивной схемы одноэтажного промышленного здания

В задачу компоновки конструктивной схемы здания входят:

– выбор сетки колонн и системы привязок их к разбивочным осям;

– определение внутренних габаритов здания;

– компоновка покрытия;

– разбивка здания на температурные блоки;

– выбор системы связей, обеспечивающих пространственную жесткость здания;

– выбор типа колонн и определение размеров их сечения.

Выбор сетки колонн

12 3 4 5 6 7 8 Следующая ⇒

Последнее изменение этой страницы: 2019-04-19; Просмотров: 509; Нарушение авторского права страницы