Выбор трансформаторов тока на 220 кВ

Марка трансформатора тока ТФЗМ – 220 – У1 кВ для наружной установки

Таблица 4.6 – Расчетные и каталожные данные выбора трансформатора тока

Расчетные данные	Каталожные данные
Uуст=220 кВ	Uном=220 кВ
Imax=1049 А	Iном=2000 А
Z2н=4, 8 Ом	Z2=20 Ом

Таблица 4.7 – Подсчет нагрузок вторичной обмотки

Приборы

Тип

S 1

Нагрузка ВЛ

Амперметр

Э-335

0, 5

Счетчик ватт часов

Д-335

0, 5

–

0, 5

Счетчик вар часов

СР4-И-670

2, 5

–

2, 5

Итого

0, 5

Выбор трансформатора напряжения 220 кВ

Имеем две вводных линии напряжением 220 кВ и два трансформатора подстанции.

Таблица 4.10 – Вторичная нагрузка трансформатора напряжения

Приборы

Тип

S одной обм. ВА

Число обм.

Cos

Sin

Число прибо-

Ров

Общая потребляемая P

P, Вт Q, ВАР Сборные шины Вольтметр Э-335 2 1 1 0 1 4 – Вольтметр регистрирующий Н-393 10 2 1 0 2 40 – Частотомер Э-362 7 2 1 0 2 28 – Линия 500 Фиксатор ФИП 3 2 1 0 2 4 – Ваттметр Д-335 1, 5 2 1 0 2 3 – Варметр Д-304 2 2 1 0 2 4 – Сч. ватт часов СА3-И-674 3 2 0, 38 0, 925 2 6 109 Итого: 90 28, 8

НДЕ-500

Sн=300 В·А

Выбор трансформатора напряжения 220 кВ

Имеем три вводных линии напряжением 220 кВ и два трансформатора подстанции.

Таблица 4.11 – Вторичная нагрузка трансформатора напряжения

Приборы

Тип

S одной обм. ВА

Число обм.

Cos

Sin

Число прибо-ров

Общая потребляемая P

P, Вт Q, ВАР Сборные шины Вольтметр Д-335 1, 5 2 1 0 2 9 – Линия 220 кВ Сч. ватт часов САЗ-И-674 3 2 0, 38 0, 925 3 18 43, 8 Сч. вар часов И-673 3 2 0, 38 0, 925 3 18 43, 8 ТС Ваттметр Д-335 1, 5 2 1 0 2 9 – Варметр Д-304 1, 5 2 1 0 2 9 – Сч. ватт часов СА3-И-674 3 2 0, 38 0, 925 3 18 43, 8 Сч. вар часов СР4-И-673 3 2 0, 38 0, 925 3 18 43, 8 Итого: 109 175, 5

НКФ-220

Sн=400 В·А

Выбор гибких шин 500 кВ

Выбор гибких шин на 500 кВ

В РУ 500 кВ и выше применяются гибкие шины, выполненные проводами АС.

І_мак₌_P3*Cos*U =800000*0, 9*500 =1005A,

АС-700/86 – марка провода

d – 36, 2 mm – наружный диаметр провода

r₀-18, 1,

І_доп= 1180 А

Вк = Іпо² * (tоткл +Та)=1, 31² *(0, 1+0, 35)=0, 77 кА² *с,

Q_мин=Вк /С=0, 77 *10⁶/90 =85< 600 _мм²

І_по< 20 кА проверка на схлёстывание не нужна

При проверке на термическую стойкость проводов линий, оборудованных устройствами быстродействующего АПВ, должно учитываться повышение нагрева из-за увеличения продолжительности прохождения токов КЗ.

Разряд в виде короны возникает при максимальном значении начальной критической напряженности электрического поля, кВ/см,

где m – коэффициент, учитывающий шероховатость поверхности провода (для многопроволочных проводов m=0.82);

где r0-радиус провода в сантиметрах

ε ₀=30, 3* m *(1+0, 299/√ r₀)=30, 3*0, 82*(1+0, 299/1, 81) =30, 3,

где U-линейное напряжение (U=1.1*Uном) кВ

U=1, 1+500=550,

где Дcp – среднегеометрическое расстояние между проводами фаз (единицы измерения сантиметры)

где Д-расстояние между соседними фазами, см.

Д_ср=1, 25*Д,

Д_ср=1, 25*600=756,

Делаем расщепление гибких шин

ε =k*0, 354*Un*r*Logд а = 0, 354*5504*1, 81*1, 57 =1, 19*17, 5=20, 8,

K=1+3*2*r₀/a = 1+3*2*1, 81/40=1, 19,

R_экв=42 *r*a³ = 42 *1, 81*40³ =20,

Провода не будут коронировать, если наибольшая напряженность поля у поверхности любого провода не более 0, 9E0. Таким образом, условие образования короны можно записать в виде

1, 07*ε _0≤0, 9*ε,

1, 07*20, 8_≤0, 9*30, 3,

22, 5_≤27, 2,

Выбор гибких шин на 220 кВ

І_{мак =} _P _3* _Cos _* _U =400000*0, 9*220 =1049 A,

Где – АС-600/72 – марка провода

d – 33, 2 mm – наружный диаметр провода

r₀-16, 6 – радиус провода в сантиметрах

І_доп – допустимый ток на шины выбранного сечения с учетом поправки при расположении шин плашмя или температуре воздуха

Qмин – минимальное сечение по термической стойкости

І_доп= 1050 А

Вк = Іпо² * (tоткл +Та)=2, 2² *(0, 1+0, 35)=2.17 кА² *с

Q_мин=Вк /С=2, 17 *10⁶/90 =16< 600 _мм²

І_по< 20 кА проверка на схлёстывание не нужна

Проверка на коронирование

ε ₀=30, 3*м*(1+0, 299/√ r₀)=30, 3*0, 82*(1+0, 299/1, 66) =31

где м – коэффициент, учитывающий шероховатость поверхности провода (для многопроволочных проводов m=0.82)

где U-линейное напряжение (U=1.1*Uном) кВ

U=1, 1+220=242

где Дcp – среднегеометрическое расстояние между проводами фаз (еденици измерения сантиметры)

Д_ср=1, 25*400=504 см

Делаем расщепление гибких шин

ε =k*0, 354*Un*r*Logд а =1, 16* 0, 354*2204*1, 81*1, 9 =15, 6

K=1+3*2*r₀/a = 1+3*2*1, 81/20=1, 16

R_экв=r*a =1, 16*20 =5, 57

1, 07*ε _0≤0, 9*ε

1, 07*15, 6_≤0, 9*31

_{16, 6}_≤27, 9

Выбор трансформаторов собственных нужд подстанции

Мощность потребителей собственных нужд подстанции определяем по [1.с. 639–640] и сводим данные в таблицу 8.1

на 500 кВ,

на 220 кВ,

Для выбора мощности трансформатора собственных нужд составляем таблицу для расчета мощности нагрузки собственных нужд подстанции

Таблица 5.1 – Нагрузка собственных нужд подстанции

Вид потребителя

Установленная мощность

cosφ

tgφ

Нагрузка

единицы, кВт× кол. всего, кВт P уст, кВт Q уст, кВАр АОТДЦТН-267/500/220/10 5× 3 10 0, 85 0 15 6, 2 Подогрев ВГБ-220 2× 4 8 1 0 8 – Подогрев ВКЭ-10 2× 5 10 1 0 10 – Подогрев КРУ 5 5 1 0 5 – Подогрев реле шкафа – 1 1 0 1 – Отопление и освещение ОПУ – 80 1 0 80 – Освещение и вентиляция ЗРУ – 7 1 0 7 – Освещение ОРУ-220 – 5 1 0 5 – Компрессорный эл. двигатель 30 30 1 0 30 – Маслохозяйство 100× 1 100 1 0 100 – Подзарядно-зарядный агрегат 2× 23 46 1 0 46 – Итого 292 6, 2

Мощность трансформаторов с.н. при двух трансформаторах выбирается по условию

(4.1),

где Sрасч – расчетная нагрузка по таблице (5.1);

Кп – коэффициент допустимой аварийной перегрузки, равный 1, 4.

Расчетная нагрузка СН подстанции определяется по формуле

(4.2),

Расчетная нагрузка при Кс=0, 8 по формуле (4.2)

По условию (10) имеем

Ближайший к этой мощности принимаем трансформатор ТМ-250/10 с номинальной полной мощностью 250 кВ·А.

⇐ Предыдущая 1 234 5 6 Следующая ⇒