Архитектура Аудит Военная наука Иностранные языки Медицина Металлургия Метрология
Образование Политология Производство Психология Стандартизация Технологии


Проверка остойчивости судна .

Остойчивость судна считается обеспеченной, если выполняются общие и дополнительные требования к остойчивости, приведённые в Правилах Морского Судоходства .

Общие требования к остойчивости :

1. Критерии погоды К , выражающий отношение плеча опрокидывающего момента lc к плечу кренящего момента от шквала lv должен быть не менее 1,0 .

Начальная метацентрическая высота с поправкой на влияние свободной поверхности жидкостей в танках должна быть не менее 0,15 м .

Максимальное плечо диаграммы статической остойчивости должна быть не менее 0,20 м .

0,99 м (отход)

1,034 м (приход)

4. Угол диаграммы статической остойчивости должен быть больше 30о .

41о (отход)

43о (приход)

5. Угол заката диаграммы статической остойчивости должен быть не менее 60ᵒ .

Остойчивость судна по общим требованиям считается обеспеченной, если выполняется условие Zg расч ≤ Zg доп .

Zg расч = 8,52 ≤ 9,13 = Zg доп (отход)

Zg расч = 8,4 ≤ 9,12 = Zg доп (приход)

Дополнительное требование .

Остойчивость по критерию ускорения К* считается приемлемой, если в рассматриваемом состоянии нагрузки расчётное ускорение αрас не превышает допустимого значения, выполняется условие :

К*

К* (на отход)

К* (на приход)

Определяем объёмное водоизмещение.

Находим нормируемую частоту собственных колебаний судна.

Коэффициент определяем по приложению в зависимости от :

Амплитуда качки в градусах определяется по диаграмме «Амплитуда бортовой качки».

Проверка прочности .

Местная прочность проверяется по величине удельной нагрузки на палубу в каждом грузовом помещении.

Наименование Допустимая нагрузка q, т/м² Расчётная нагрузка q, т/м²
  Трюм № 1  
верх 2,56 2,44
середина 2,33 2,22
низ 2,32 2,22
  Трюм № 2  
верх 2,56 2,44
середина 2,33 2,22
низ 2,32 2,22
  Трюм № 3  
верх 2,56 2,44
середина 2,33 2,22
низ 2,32 2,22
  Трюм № 4  
верх 2,56 0,91
середина 2,33 2,22
низ 2,32 2,22

ОБЩАЯ ПРОЧНОСТЬ

Достаточной продольной прочности корпуса судна проверяется сравнением расчётного момента от сил дедвейта МDW с допустимым моментом . Величина определяется как половина суммы моментов масс , составляющий дедвейт .

( 745 + 13894 + 70753) / 2 = 42695,85 (на отход)

Точка в диаграмме удовлетворяет требованиям.

Расчёт критериев остойчивости .

Расчёт плеч диаграммы статической остойчивости производится по формуле :

Где : - плечо веса ; Zg – расчётное возвышение центра массы судна над основной плоскостью; - плечо остойчивости формы .

С диаграмм снимаются значения максимального плеча диаграммы lmax , угла максимального плеча m и угла заката диаграммы v .

, град 0о 10о 20о 30о 40о 50о 60о 70о
sin 0,000 0,174 0,342 0,500 0,643 0,766 0,866 0,940
    ОТХОД   Δ = 16850 т Zgрасч = 8,52 м  
lф, м 0,000 1,640 3,309 5,041 6,469 7,438 7,980 8,200
Zg · sin 0,000 1,482 2,914 4,260 5,478 6,526 7,378 8,010
l, м 0,000 0,158 0,395 0,781 0,991 0,912 0,602 0,190
ld, м 0,000 0,014 0,062 0,164 0,318 0,483 0,615 0,684
ПОКАЗАТЕЛИ ОСТОЙЧИВОСТИ h =0,82 м К =4,03 lmax =0,99 м m =41о v =74о
    ПРИХОД Δ = 16630 т Zgрасч = 8,48 м  
l, м 0,000 0,163 0,408 0,804 1,034 0,960 0,655 0,240
ПОКАЗАТЕЛИ ОСТОЙЧИВОСТИ h =0,86 м K =4,26 lmax =1,034 м m =40о v = 75о

По полученным данным строим диаграммы статической остойчивости на отход и приход судна на одном графике.

Расчёт критерия погоды.

Критерий погоды, равный отношению плеча опрокидывающего момента к плечу динамически приложенного кренящего момента от ветра рассчитывается только на отход.

Для определения плеча опрокидывающего момента строится диаграмма динамической остойчивости, плечи диаграммы рассчитываются по формуле:

Плечо кренящего момента определяется по таблицы плеч ветровой нагрузки.

По диаграмме динамической остойчивости определяем плечи опрокидывающего момента .

м (на отход)

Расчёты параметров аварийной посадки и аварийной остойчивости при затоплении 1 отсека.

Трюм №1 сер.: y=0; x=xзат.тр=xv=xs=41,73 ; z=7,21 ; q=2500 ; l=20,3 ; b=13,2 ; h=0,82 ; x=0,3 ; xf=-3,08

АбсциссыЦТ затопленногообъёма хv,ЦТ потерянной площади ВЛ хs и пустого отсека хтр – равны. Соответствующие ординаты равны нулю.

Площадь ВЛ до затопления: S=q/ρ=2500/1,025=2439,02 м3

Объём воды влившейся по исходную ВЛ: v = x v0 ; где v0=dтр l b

dтр=d+(xтр-xf) Df/L=8,09+(41,73-(- 3,08)) (-0,62)/142=7,89

v0=7,89 =2114,2

v =0,3 2114,2=634,26 м3

Потерянная площадь ВЛ:s=x l b=0,3 20,3 13,2=80,39

потерянные моменты инерции:

ix= x l b3/12=1167,23 iy= x l3 b/12=2760,6

Изменение средней осадки:

δd=v/(S-s)=634,26/(2439,02-80,39)=0,27

Координаты ЦТ площади повреждённой ВЛ:

xf1=xf-(xs-xf) s/(S-s)=-4,61

yf1=0 ; т.к. ys=0

Изменение центральных моментов инерции площади ВЛ:

δlx=ix+s ys2+(S-s) yf12=1167,23

δlyf=iy+s(xs-xf)2+(S-s)(xf1- xf)2=169699,89

Изменение МЦВ:

δh=v(d+δd/2-zv- δlx/v)/ =-0,03184

δH= v(d+δd/2-zv- δlyf/v)/ =-10,32

Метацентрические высоты:

ha=h+δh=0,82+(-0,03)=0,79

Ha=H+ δh=M1ML/ Δ=158,36

Изменение углов крена и дифферента:

Δθ0=57,30v(yv-yf1)/( ha)=0 ; т.к. yv=yf1=0 по условию

δΨ=v(xv-xf1)/ Ha= 0,01129

Изменение осадки носом и кормой:

dна=dн+δd+(L/2- xf1) δΨ=8,90

dка=dк+δd-(L/2+ xf1) δΨ=7,91

 

Расчёт балластировки судна.

Последнее изменение этой страницы: 2016-03-17; Просмотров: 53; Нарушение авторского права страницы


lektsia.com 2007 - 2017 год. Все права принадлежат их авторам! (0.081 с.) Главная | Обратная связь