Архитектура Аудит Военная наука Иностранные языки Медицина Металлургия Метрология
Образование Политология Производство Психология Стандартизация Технологии


ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЁТ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ



 

Гидравлический расчёт тепловых сетей производится с целью определения диаметров трубопроводов и потерь давления на участках сети.

Для расчёта потерь давления используются таблицы гидравлического расчёта трубопроводов водяных тепловых сетей при эквивалентной шероховатости kэ = 0, 5 мм, температуре воды 100º С, плотности воды 958, 4 кг/м3 и кинематической вязкости 0, 295 ·10–6 м2/с.

Гидравлический расчёт выполняется только для подающего трубопровода. Диаметры обратного и подающего трубопроводов принимаются одинаковыми. По результатам гидравлического расчёта тепловых сетей строится пьезометрический график, необходимый для подбора насосов, регуляторов и выбора схемы присоединения потребителей теплоты.

Расход теплоносителя вычисляется по расчётным тепловым потокам Q = Q0 max + Qv max зданий:

Ответвления:

 

 

Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
КП.СД.02.140102.2012.Л103.000.ПЗ  

Магистраль:

где G – расход теплоносителя, кг/ч;

с – теплоёмкость воды, с = 4, 19 кДж/(кг·º С);

τ 10, τ 20 – температура сетевой воды в подающем и обратном трубопроводах, определяемая по температурному графику для расчётной на отопление температуры наружного воздуха:

(150 – 70)º С при зависимой схеме присоединения систем отопления микрорайона к тепловым сетямгорода;

(130 – 70)º С при независимой схеме.

На всех абонентских вводах должен быть обеспечен располагаемый напор ∆ Наб ≥ 15 м.

Располагаемый напор на коллекторах станции ∆ Нс = 9, 5 м.

При использовании элеваторной схемы присоединения системы отопления здания к распределительным сетям микрорайона располагаемое давление на вводе теплового пункта должно быть не меньше (0, 1…0, 15) МПа.

 

Гидравлический расчёт основной магистрали тепловых сетей

Основная магистраль тепловых сетей выбирается из условий:

– ветка с максимальным расходом теплоты на отопление и вентиляцию;

– наиболее удалённое от источника (центральный тепловой пункт) здание;

– максимальные потери давления в тепловом пункте здания ∆ рИТП при различных конструкциях индивидуальных тепловых пунктов.

 

Удельные тепловые потери давления на j–том участке определяются по формуле:

Ответвления:

 

Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
КП.СД.02.140102.2012.Л103.000.ПЗ  

Магистраль:

где ipjудельные тепловые потери давления на j–том участке, Па/м;

– коэффициент, значение которого принимается по таблице

 

Эквивалентная длина j–того участка определяется по формуле:

эj = а× ℓ j

Ответвления:

Магистраль:

где эj эквивалентная длина j–того участка, м;

а – коэффициент для определения эквивалентной длины расчётного участка, соответствующей местным сопротивлениям;

j длина j–того участка, м.

Потери давления на расчётном участке магистрали определяются по формуле:

Ответвления:

 

 

Магистраль:

Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
КП.СД.02.140102.2012.Л103.000.ПЗ  

где ∆ Рij потери давления на j–том участке магистрали, Па.

Потеря напора на расчётном участке магистрали определяется по формуле:

Ответвления:

Магистраль:

где ∆ Нj потеря напора на j–том участке магистрали, м;

g – ускорение свободного падения, g = 9, 81 м/с2.

Располагаемый напор на расчётном участке:

∆ Н´ j = Нс – 2∆ Нj,

Ответвления:

 

Магистраль:

Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
КП.СД.02.140102.2012.Л103.000.ПЗ  

где ∆ Н´ j располагаемый напор на j–том участке магистрали, м.

Скорость движения теплоносителя:

 

Ответвления:

Магистраль:

Таблица 3.1 - Гидравлический расчёт основной магистрали тепловых сетей

1. Номер участка 4-8 3-4 2-3 1-2
2. Длина участка l, м
3. Расход теплоносителя G, кг/ч
4. Наружный даметр (dH ´ S), мм 0, 133× 3, 5 0, 133× 3, 5 0, 133× 3, 5 0, 219× 5
5. Условный диаметр dУ, мм
6. Скорость движения теплоносителя V, м/с 0, 83 0, 78 0, 88 0, 7
7. Удельные потери давления ip, Па/м 28, 77 75, 05 48, 7 22, 97
8. Приведённая длина lэ, м 22, 5 43, 5 49, 5
9. Потери давления на участке Па 2805, 07 12683, 45 9179, 95 4927, 06
10. Потеря напора на участке ∆ Н, м 0, 29 1, 34 0, 97 0, 52
11. Располагаемый напор на расчётном участке ∆ Н´ j, м 9, 12 7, 5 7, 96 8, 56
 

Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
КП.СД.02.140102.2012.Л103.000.ПЗ  

Таблица 3.2 - Гидравлический расчёт боковых ответвлений тепловых сетей

1. Номер участка 2-7 5-6 3-9 5-10 4-5
2. Длина участка l, м
3. Расход теплоносителя G, кг/ч
4. Наружный даметр (dH ´ S), мм 0, 133 0, 089 0, 089 0, 076 0, 108
5. Условный диаметр dУ, мм
6. Скорость движения теплоносителя V, м/с 0, 59 0, 97 0, 86 1, 09 0, 76
7. Удельные потери давления ip, Па/м 28, 77 56, 97 56, 97 51, 04 49, 04
8. Приведённая длина lэ, м 31, 5 13, 5 22, 5
9. Потери давления на участке Па 3927, 1 2962, 44 3332, 74 1990, 56 4781, 4
10. Потеря напора на участке ∆ Н, м 0, 41 0, 31 0, 35 0, 21 0, 5
11. Располагаемый напор на расчётном участке ∆ Н´ j, м 8, 68 8, 88 8, 8 9, 08 8, 5

 

  1. КОМПЕНСАЦИЯ ТЕМПЕРАТУРНЫХ ДЕФОРМАЦИЙ ТРУБОПРОВОДОВ СЕТЕЙ

ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ

Термическое удлинение трубопровода при его нагревании транспортируемым теплоносителем определяется по формуле:

Δ l = α lΔ t

Ответвления:

Магистраль:

где ∆ l – термическое удлинение трубопровода, м;

α - коэффициент температурного расширения, удельное удлинение стали, см / м; принимается в расчётах α = 0, 0012 см/м;

l - длина участка трубопровода, м;

Δ t - разность температуры теплоносителя и температуры наружного воздуха, при которой производится монтаж трубопровода, º С.

Минимальная температура, при которой производится сварка труб из углеродистой стали, равна -21°С. При надземной прокладке сетей теплоснабжения в расчёте температурных удлинений рекомендуется принимать температуру наружного воздуха наиболее холодной пятидневки. В этом случае тепловое удлинение рассчитывается с запасом.

Для компенсации температурных удлинений трубопроводов используются разнообразные компенсаторы. По принципу компенсации все компенсаторы могут быть разделены на две группы - осевые и радиальные.

К осевым компенсаторам относят сальниковые и сильфонные (упругие) компенсаторы. Осевые компенсаторы устанавливаются на прямолинейных участках.

 

 

Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
КП.СД.02.140102.2012.Л103.000.ПЗ  
Сальниковые и сильфонные компенсаторы подбираются по компенсирующей способности, так чтобы температурное удлинение трубопровода было меньше компенсирующей способности компенсатора. При радиальной компенсации температурные деформации воспринимаются изгибами специальных вставок (П-образные компенсаторы) или изгибами самих трубопроводов (самокомпенсация).


Поделиться:



Популярное:

Последнее изменение этой страницы: 2016-03-25; Просмотров: 1800; Нарушение авторского права страницы


lektsia.com 2007 - 2024 год. Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав! (0.048 с.)
Главная | Случайная страница | Обратная связь