Архитектура Аудит Военная наука Иностранные языки Медицина Металлургия Метрология Образование Политология Производство Психология Стандартизация Технологии |
Расчёт и выбор силовых тиристоров
Выбор силовых тиристоров преобразователя определяется нагрузкой электропривода. Среднее значение тока Iср, протекающего через тиристор при номинальном токе электродвигателя Iн, определяется следующим выражением , Iв.ср=1, 2*0, 333*440=175, 82А где - коэффициент запаса, который вводится для повышения надежности преобразователя; - коэффициент, зависящий от схемы выпрямления (для трехфазных схем выпрямления ); - максимальное значение тока якоря двигателя в переходных режимах по условиям коммутации = (2 – 2, 5) ; = (2 – 2, 5) 240 = 2, 5 176 = 440 А. Класс тиристоров может быть определён по максимальному обратному напряжению на тиристоре: где К1 = 1.25 - коэффициент, определяемый эффективностью защиты; К2 = 1, 045 – коэффициент для трёхфазной мостовой схемы выпрямления; - напряжение на выходе преобразователя при условном холостом ходе для выбранного трансформатора =1, 35 = 1, 35 205 = 277 В; . Тиристор должен быть не ниже четвертого класса (обратное напряжение не ниже 400 В). Выбираем тиристор типа Т143-630. Эксплуатационные данные тиристора приведены в табл. 3.
Таблица 3. Эксплуатационные данные тиристора типа Т143-630
Расчет индуктивности сглаживающего реактора Индуктивность сглаживающего реактора определяется из выражения , где - суммарная индуктивность якорной цепи, Гн; - индуктивность сглаживающего реактора, Гн; - индуктивность трансформатора, Гн; - индуктивность якоря двигателя, Гн; - индуктивность уравнительного реактора, Гн; а - коэффициент, зависящий от схемы выпрямления (для нулевых схем а = 1, для мостовых – а = 2). Индуктивность якоря двигателя можно определить по формуле Уманского-Линдвилла с использованием каталожных данных двигателя: , где - номинальная скорость электродвигателя; P - число пар полюсов; k - постоянный коэффициент компенсации, зависящий от конструкции двигателя (для быстроходных некомпенсированных машин k = 6-8; для нормальных некомпенсированных – k=8-12, для компенсированных – k=5-6); - номинальное напряжение двигателя, В; - номинальный ток двигателя, А.
Lя=10*220/176*565*4=55*10-3Гн
Суммарную индуктивность якорной цепи можно определить из выражения , где – относительная величина действующего значения первой гармоники выпрямленного напряжения при максимальном угле управления amax. Величина действующего значения первой гармоники выпрямленного напряжения может быть определена по графику (см. рис. 2). Так как в рассматриваемой схеме возможна работа преобразователя практически во всем диапазоне изменения угла регулирования , то можно выбирать при = 90 эл. град. В данном случае = 0, 24. , где - относительная величина эффективного значения пульсаций первой гармоники выпрямленного тока ( =0.02); - угловая частота первой гармоники выпрямленного напряжения, рад/с; m - фазность пульсаций выпрямленного напряжения. Индуктивность, а также активное, индуктивное и полное сопротивления силового трансформатора можно определить из выражений: Ом, где – напряжение вторичной обмотки трансформатора; А, Ом, Ом, Гн. Тогда индуктивность сглаживающего реактора . Для вентильных электроприводов уравнительные реакторы выбираются таким образом, что при Id > 1, 5IУР они насыщаются. Поэтому LУР можно не учитывать Гн, Lср =0, 24*277/0, 02*2*3, 14*50*6*176=4, 5*10-3Гн где еn = 0.24; ie = 0.02; m = 6. В качестве сглаживающего реактора можно использовать дроссель типа ФРОС – 250/0, 5 (приложение 5). Технические данные сглаживающего реактора приведены в табл. 4.
Таблица 4. Технические данные сглаживающего реактора
Популярное:
|
Последнее изменение этой страницы: 2017-03-11; Просмотров: 541; Нарушение авторского права страницы