НАЗНАЧЕНИЕ МЕТОДИЧЕСКИХ УКАЗАНИЙ

РАСЧЕТ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ

ЗУБЧАТЫХ ПЕРЕДАЧ

Методические указания для курсового проектирования и расчетно-

графической работы по дисциплине «Детали машин и основы

конструирования», «Прикладная механика» и «Основы проектирования» для студентов всех специальностей очной и заочных форм обучения

Тюмень

ТюмГНГУ

2013

Утверждено редакционно-издательским советом

Тюменского государственного нефтегазового университета

СОСТАВИТЕЛИ: К.т.н., доцент А.П. Школенко,

к.т.н., профессор В.Н. Кривохижа,

ассистент А.Н. Королевских.

ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ

«Тюменский государственный нефтегазовый университет» 2013 г.

СОДЕРЖАНИЕ

НАЗНАЧЕНИЕ МЕТОДИЧЕСКИХ УКАЗАНИЙ.. 4

1. КРИТЕРИИ РАБОТОСПОСОБНОСТИ ЗУБЧАТЫХ ПЕРЕДАЧ. 5

1.1. Закрытые передачи. 5

1.2. Открытые передачи. 5

2. РАСЧЕТ ЗАКРЫТОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ПЕРЕДАЧИ.. 6

2.1. Выбор материалов и вида термической обработки зубчатых колес. 6

2.2.Определение допускаемых контактных напряжений и напряжений изгиба 6

2.3. Проектный расчет. 9

2.4. Проверочный расчет. 12

3. ПРИМЕР РАСЧЁТА ЗАКРЫТОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ПЕРЕДАЧИ.. 16

3.1. Выбор материалов, вида термообработки зубчатых колес. 16

3.2 Определение допускаемых контактных напряжений и напряжений изгиба 16

3.3 Проектный расчёт. 19

3.4 Проверочный расчет. 21

4. ПРИЛОЖЕНИЕ. 23

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ.. 30

НАЗНАЧЕНИЕ МЕТОДИЧЕСКИХ УКАЗАНИЙ

Цилиндрические зубчатые передачи очень широко применяются в технике, поэтому их расчет и конструирование весьма актуально.

Студенты при выполнении курсовых проектов, расчетно-графических и контрольных работ испытывают трудности по расчету и проектированию цилиндрических зубчатых передач, т.к. современной литературы не достаточно, особенно в филиалах ВУЗа. В литературе так же имеются различия в методике расчетов передач.

Предлагаемые методические указания позволяют формировать знания, умения, навыки по вопросу проектирования и расчета зубчатых передач.

ТРЕБОВАНИЯ К ЗНАНИЯМ СТУДЕНТОВ

В результате освоения данных методических указаний студент должен:

· знать: расчет цилиндрических зубчатых передач;

· уметь: конструировать цилиндрические зубчатые передачи, пользоваться необходимой технической литературой;

· владеть: основными методами расчета цилиндрических зубчатых передач и их проектирования.

ЦЕЛЬ РАБОТЫ

Овладение навыками творческой работы студентов при проектировании зубчатых передач.

При проведении расчета студент приобретает навыки владения нормативными документами: стандартами и ГОСТами. Студент приобретает навыки использования справочной литературой, использование знаний, полученных при изучении общенаучных и общетехнических дисциплин.

РАСЧЕТ ЗАКРЫТОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ПЕРЕДАЧИ

Исходные данные для расчёта:

1. Мощность на ведущем валу Р₁, кВт;

2. Частота вращения ведущего вала n₁, мин^-1;

3. Передаточное число u;

4. Срок службы передачи L, годы;

5. Режим нагружения.

Выбор материалов и вида термической обработки зубчатых колес

Выбор материалов и вида термической обработки зубчатых колес производим по таблице П1.

Для лучшей приработки зубьев твёрдость шестерни Н₁ рекомендуется назначать больше твёрдости колеса Н₂ не менее чем на 10-15 единиц, т.е. Н₁≥ Н₂+(10…15)НВ

Механические характеристики материала

s_в - предел прочности

выбираются по табл. П1

s_т - предел текучести

Проектный расчет

Проводится с целью определения геометрических параметров зубчатых колес исходя из условия обеспечения их контактной прочности.

2.3.1. Крутящий момент на выходном валу Т₂:

Т₂ = Т₁∙ u∙ h,

где Т₁ - крутящий момент на ведущем валу, Т₁ = Р₁ /w₁

w₁ - угловая скорость ведущего вала, w₁ =p∙ n₁/30

h - коэффициент полезного действия зубчатой цилиндрической передачи (h = 0, 96 … 0, 98).

2.3.2. Коэффициент ширины зубчатого венца y_ba, относительно межосевого расстояния (по табл. П4).

2.3.3. Коэффициент ширины зубчатого венца y_bd относительно диаметра d₁

2.3.4. Коэффициент концентрации нагрузки при расчёте на контактную выносливость K_H_b определяется по рис. П1.

2.3.5. Вспомогательный коэффициент К_a,

К_a = 495 МПа^1/3 для стальных прямозубых колёс;

К_а = 430 МПа^1/3 для стальных косозубых колёс.

2.3.6. Межосевое расстояние а_w

Величину а_w при крупносерийном производстве до стандартного значения округляют по табл. П5. Следует предпочитать первый ряд. Для нестандартных редукторов округляют по ряду: R_а40:.. 80; 85; 90; 95; 100; 105; 110; 120; 125; 130, далее через 10 до 260 и через 20 до 420.

2.3.7. Ширина зубчатого венца b_w_1, b_w₂:

b_w2 = y_ba∙ а_w;

b_w1 = b_w2 + (5…10) мм.

Величину b_w округляют до ближайшего нормального линейного размера по табл. П6.

2.3.8. Нормальный модуль зубьев m_n определяется по формуле:

m_n = (0, 01…0, 02) a_w,

где величина m_n округляется до ближайшего стандартного значения (по табл. П7). Следует предпочитать первый ряд.

2.3.9. Угол наклона зубьев косозубых передач определяется по формуле

где – коэффициент осевого перекрытия:

для прямозубых колес .

для косозубых колес .

2.3.10. Суммарное число зубьев z_c

2.3.11. Число зубьев ведущего колеса z₁

2.3.12. Число зубьев ведомого колеса z₂

2.3.13. Фактическое передаточное число u.

Фактическое передаточное число не должно отличаться от стандартного более чем на 2, 5% при u £ 4, 5 и на 4, 0% при u > 4, 5;

2.3.14. Уточнённое значение угла наклона зубьев b

2.3.15. Диаметр делительной окружности ведущего колеса d₁

вычисляют с точностью до 0, 01мм.

2.3.16. Диаметр делительной окружности ведомого колеса d₂

вычисляют с точностью до 0, 01мм.

2.3.17. Окружная скорость в зацеплении v, м/с

2.3.18. Степень точности изготовления передачи определяется в соответствии с табл. П8.

2.3.19. Коэффициент, учитывающий суммарную длину контактных линий и

В прямозубой передаче

где e_α – коэффициент торцового перекрытия;

- коэффициент осевого перекрытия.

2.3.20. Силы, действующие в зацеплении

Окружная сила

Радиальная сила

Осевая сила

Проверочный расчет

2. 4.1. Проверочный расчет на контактную выносливость

Все виды повреждения поверхности зубьев связаны с контактными напряжениями и трением. Для расчета контактных напряжений используются зависимости, полученные Г. Герцем.

	усталостное выкрашивание	износ поверхности	задир поверхности
Рис. 2.4.1 Задача Герца: контакт двух цилиндров	Рис.2.4.2 Повреждения поверхностей зубьев

2.4.1.1. Коэффициент, учитывающий механические свойства материалов, сопряженных зубчатых колёс Z _м

где Е_пр – приведенный модуль упругости. Для стали Е_пр=2, 1∙ 10⁵ МПа);

m - коэффициент Пуассона (для стали m = 0, 3).

Тогда, для стальных колес Z_Е=190.

2.4.1.2. Коэффициент, учитывающий форму сопряжённых поверхностей зубьев Z_Нв полюсе зацепления

где α _w - угол зацепления.

Для некоррегированных зубчатых колёс α _w = 20°.

Тогда для прямозубых колес Z_H₌ 2, 5.

2.4.1.3. Контактные напряжения при расчёте на выносливость s_H

где K_Z=Z_EZ_HZ=190ˑ 2, 5ˑ 0, 9 430 Н^1/2/мм-коэффициент, учитывающий механические свойства материала сопряженных зубчатых колес; форму сопряженных поверхностей зубьев в полюсе зацепления; суммарную длину контактных линий (для прямозубых колес).

Для косозубых колес при среднем угле наклона зуба

Т₁- размерность Н∙ мм,

- коэффициент расчетной нагрузки;

К_Нα– коэффициент распределения нагрузки между зубьями.

Для прямозубых передач К_Нα=1.

Для косозубых передач К_Нα=1+С(n_ст-5),

где n_ст – число, соответствующее степени точности изготовления колес (n_ст =6…9);

С=0, 06 для улучшенных, С=0, 12 для закаленных колес.

К_Нβ– коэффициент неравномерности распределения нагрузки по длине контактных линий (рис.П1).

К_HV – коэффициент внутренней динамической нагрузки (табл. П9).

Желательно, чтобы отклонение контактных напряжений от предельно допустимых не превышало ±5%. При превышении более 20% рекомендуется увеличить ширину зубчатого венца или межосевое расстояние.

2.4.2 Проверочный расчет по напряжениям изгиба

Наиболее опасным видом разрушения является поломка зубьев. Она связана с напряжениями изгиба, наибольшие значения которых образуются в корне зуба.

]

Рис.2.4.3 Максимальные главные

напряжения

Рис.2.4.4 Поломка зубьев

Расчет выполняется отдельно для каждого из зубчатых колес

2.4.2.1. Коэффициент формы зуба Y_F выбирают по таблице П10 в зависимости от числа зубьев Z прямозубого колеса или Z_V приведённого числа зубьев косозубого колеса:

Для колес с нулевым смещением коэффициент Y_F может быть определен по графику (рисунок П2).

2.4.2.2. Коэффициент, учитывающий многопарность зацепления

2.4.2.3. Коэффициент, учитывающий угол наклона зуба Y_b

2.4.2.4. Контактные распределения нагрузки между зубьями при расчете на изгиб

2.4.2.5. Коэффициент концентрации нагрузки при расчёте на изгиб К_F_b определяется по графикам рис. П3.

2.4.2.6. Коэффициент динамической нагрузки при расчёте на изгиб К_FV выбирается по табл. П11.

2.4.2.7. Напряжения изгиба при расчете на выносливость

где - коэффициент расчетной нагрузки при расчете по напряжениям изгиба.

2.4.3 Проверочный расчет на статическую прочность при однократных перегрузках

Кратковременные перегрузки (например, при пуске электродвигателя), не учтенные при расчете на усталость, могут привести к потере статической прочности зубьев. Поэтому необходимо проверить статическую прочность передачи при перегрузках.

2.4.3.1 Условие контактной прочности при действии максимальной однократной нагрузки

где - максимальное допускаемое напряжение (смотри п. 2.2.15).

Максимальное расчетное напряжение определяют по формуле

где - напряжения и вращающий момент на шестерне при расчете на сопротивление усталости рабочих поверхностей зубьев;

T_1max - максимальный вращающий момент на шестерне (Т₁_max=Т₁∙ К_п, где К_п – коэффициент перегрузки).

2.4.3.2. Максимальные расчетные напряжения определяют по формуле

где Т₁ - напряжения и вращающий момент на шестерне при расчете на сопротивление усталости при изгибе,

- максимальное допускаемое напряжение напряжение (смотри п. 2.2.16).

Т_1max - максимальный момент на шестерне.

ПРИМЕР РАСЧЁТА ЗАКРЫТОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ПЕРЕДАЧИ

Исходные данные для расчёта

0, 4 Т

0, 25Т

0, 4t

0, 5t

0, 1t

Рис.5 График нагрузки

Рис.6 Схема редуктора

1. Мощность на ведущем валу P₁=4, 0 кВт;

2. Частота вращения ведущего вала n₁=380 мин^-1;

3. Передаточное число u=2, 5;

4. Срок службы передачи L=10 лет;

5. Режим нагружения переменный см. рис. 5

Коэффициенты: K_сут=0.67; К_год=0.82

Проектный расчёт

3.3.1 Крутящий момент на выходном валу Т₂

3.3.2 Коэффициент ширины зубчатого венца Y_bа, относительно межосевого расстояния. Т.к. зубчатые колеса расположены симметрично относительно опор, поэтому Y_bа=0, 5 (табл.П4).

3.3.3 Коэффициент ширины зубчатого венца Y_bd, относительно диаметра d₁.

3.3.4 Коэффициент концентрации нагрузки при расчёте на контактную выносливость К_Н_b =1, 03 (рис.П1, график V)

3.3.5 Вспомогательный коэффициент К_а

3.3.6 Межосевое расстояние a_w

Принимаем стандартное значение межосевого расстояния (табл.П5)

3.3.7 Ширина зубчатого венца b_w₁; b_w₂, округляем по таблице П6

3.3.8 Нормальный модуль зубьев m_n

3.3.9 Угол наклона зубьев b

Принимаем .

Значение угла наклона зубьев в градусах определяем по таблице Брадиса

3.3.10 Суммарное число зубьев z_c

Принимаем z_c=99.

3.3.11. Число зубьев ведущего колеса z₁

3.3.12 Число зубьев ведомого колеса z₂

z₂=z_c-z₁=99-28=71.

3.3.13 Фактическое передаточное число u

Отличается от заданного на 1, 4% < 4%

3.3.14. Уточненное значение угла наклона зубьев b

3.3.15 Диаметр делительной окружности ведущего колеса d₁

3.3.16 Диаметр делительной окружности ведомого колеса d₂

3.3.17 Окружная скорость колес v

3.3.18 Степень точности изготовления передачи – 9 (табл.П8)

3.3.19 Коэффициент торцевого перекрытия:

3.3.20 Силы, действующие в зацеплении

Окружная сила

Проверочный расчет

3.4.1 Проверочный расчет на контактную выносливость

Коэффициент распределения нагрузки между зубьями

Коэффициент неравномерности распределения нагрузки по длине контактной линии К_Hβ

К_Hβ= 1, 03.

Коэффициент динамической нагрузки К_HV

К_HV=1, 03.

Контактные напряжения при расчёте на выносливость s_H

3.4.2 Проверочный расчет по напряжениям изгиба

3.4.2.1 Коэффициент формы зуба Y_F; X=0.

Y_F₁=3, 88; Y_F₂=3, 61;

3.4.2.2 Коэффициент, учитывающий многопарность зацепления Y_ε

3.4.2.3 Коэффициент, учитывающий угол наклона зуба Y_b

3.4.2.4 Коэффициент распределения нагрузки при расчете на изгиб

К_Fα=1, 24.

3.4.2.5 Коэффициент концентрации нагрузки при расчете на изгиб

К_F_b=1, 06.

3.4.2.6 Коэффициент динамической нагрузки при расчете на изгиб

К_FV=1, 06.

3.4.2.7. Напряжение изгиба при расчете на выносливость.

3.4.3 Проверочный расчет на статическую прочность при однократных перегрузках

3.4.3.1 Максимальные контактные напряжения при перегрузке.

3.4.3.2 Максимальные напряжения изгиба при перегрузках.

ПРИЛОЖЕНИЕ

Таблица П1

Материалы для зубчатых колес, виды термообработки и механические свойства

№	Марка стали	Термическая обработка	Твердость поверхностей зубьев	σ _т, МПа	σ _в, МПа	σ _{H lim,} МПа	σ _{F lim,} МПа	S_H	S_F

Заготовка-литье

45Л

Нормализация

160…210 HB

320

550

2 HB+70

1, 8 НВ

1, 1

50Л

Нормализация

190...220 HB

340

580

2 HB+70

1, 8 НВ

1, 1

40ХНЛ

Улучшение

220...270 HB

600

800

2 HB+70

1, 8 НВ

1, 1

Таблица П2

Коэффициент Z_R, учитывающий шероховатость

рабочих поверхностей зуба

Шероховатость	Способ изготовления	Z_R
R_a0, 63…1, 25	Шлифование и зубошевингование	1
R_a1, 25…2, 5	Зубофрезерование и зубодолбление	0, 95
R_а 2, 5…3, 5		0, 9

Таблица П3

Коэффициенты эквивалентности

Режим нагрузки	Коэффициенты эквивалентности

		m=6	m=9
I	1, 0	1, 0	1, 0
II	0, 500	0, 300	0, 200
III	0, 250	0, 143	0, 100
IV	0, 180	0, 065	0, 036
V	0, 125	0, 038	0, 016
VI	0, 063	0, 013	0, 004

Таблица П4

Рекомендуемое значение коэффициента y_ba

для редукторов общего назначения

Расположение колёс относительно опор	Твёрдость рабочих поверхностей зубьев
Расположение колёс относительно опор	НВ₁ и НВ₂ £ 350	НВ₁ и НВ₂ > 350
Симметричное	0, 3…0, 5	0, 25…0, 3
Несимметричное	0, 25…0, 4	0, 2…0, 25
Консольное	0, 2…0, 25	0, 15…0, 2

Выбираем из ряда стандартных чисел: 0, 1; 0, 15; 0, 2; 0, 25; 0, 315; 0, 4; 0, 5; 0, 63.

Таблица П5

Стандартные значения межосевых расстояний a_w, мм

1 ряд	40	50	63	80	100	125	160	200	250	315	400	500	630	800
2 ряд	140	180	225	280	355	450	560	710	900	1120	1400	1800	2240

при НВ₂< 350 К_H_b

y_bd при НВ₁> 350 и НВ₂> 350 К_H_b

y_bd

Схемы расположения колес относительно опор

I_a

I_b

III

Рисунок П1. Значения коэффициента К_H_b

Таблица П6

Ряд нормальных линейных размеров Ra40

3, 2	6, 3	12	25	50 / 52	100	200	400
3, 4	6, 7	13	26	53 / 55	105	210	420
3, 6	7, 1	14	28	56	110	220	450
3, 8	7, 5	15	30	60 / 62	120	240	480
4, 0	8, 0	16	32	63 / 65	125	250	500
4, 2	8, 5	17	34/35	67 / 70	130	260	530
4, 5	9, 0	18	36	71 / 72	140	280	560
4, 8	9, 5	19	38	75	150	300	600
5, 0	10	20	40	80	160	320	800
5, 3	10, 5	21	42	85	170	340	850
5, 6	11	22	45/47	90	180	360	900
6, 0	11, 5	24	48	95	190	380	950

Таблица П7

Стандартные значения модулей m зубчатых колес, мм

1 ряд	1	1, 25	1, 5	2	2, 5	3	4	5	6	8	10	12	16	20
2 ряд	1, 125	1, 375	1, 75	2, 25	2, 75	3, 5	4, 5	5, 5	7	9	11	14	18

Таблица П8

Рекомендуемые степени точности в зависимости от окружной скорости

Степень точности	Окружная скорость колес v, м/с, не более		Примечания
Степень точности	прямозубых	косозубых	Примечания
6 (высоко-точные)	15	30	Высокоскоростные передачи, механизмы точной кинематической связи
7 (точные)	10	15	Передачи при повышенных скоростях и умеренных нагрузках или при повышенных нагрузках и умеренных скоростях
8 (средней точности)	6	10	Передачи общего машиностроения, не требующие особой точности
9	2	4	Тихоходные передачи с пониженными требованиями к точности

Таблица П9

Значения коэффициента K_HV(верхнее значение – для прямозубых, нижнее – для косозубых колес)

Степень точности	Твёрдость поверхностей зубьев	Окружная скорость v, м/с
Степень точности	Твёрдость поверхностей зубьев	1	3	5	8	10
6	HB£ 350	1, 03 1, 01	1, 09 1, 03	1, 16 1, 06	1, 25 1, 09	1, 32 1, 13
6	HB> 350	1, 02 1, 01	1, 06 1, 03	1, 10 1, 04	1, 16 1, 06	1, 20 1, 08
7	HB£ 350	1, 04 1, 02	1, 12 1, 06	1, 20 1, 08	1, 32 1, 13	1, 40 1, 16
7	HB> 350	1, 02 1, 01	1, 06 1, 03	1, 12 1, 05	1, 19 1, 08	1, 25 1, 10
8	HB£ 350	1, 05 1, 02	1, 15 1, 06	1, 24 1, 10	1, 38 1, 15	1, 48 1, 19
8	HB> 350	1, 03 1, 01	1, 09 1, 03	1, 15 1, 06	1, 24 1, 09	1, 30 1, 12
9	HB£ 350	1, 06 1, 02	1, 12 1, 06	1, 28 1, 11	1, 45 1, 18	1, 56 1, 22
9	HB> 350	1, 03 1, 01	1, 09 1, 03	1, 17 1, 07	1, 28 1, 11	1, 35 1, 14

Таблица П10

Значения коэффициента формы зуба Y_F

Число зубьев	Коэффициент смещения исходного контура
Число зубьев	-0, 5	-0, 4	-0, 25	-0, 16	0	+0, 16	+0, 25	+0, 4	+0, 5
12	–	–	–	–	–	–	–	3, 68	3, 46
14	–	–	–	–	–	4, 02	3, 78	3, 54	3, 40
17	–				4, 28	4, 02
20	–	–	–	4, 40	4, 08	3, 89	3, 64	3, 50	3, 39
25	–	–	4, 30	4, 13	3, 90	3, 76	3, 62	3, 47	3, 40
30	–	4, 27	4, 05	3, 94	3, 80	3, 69	3, 59	3, 46	3, 40
40	4, 14	4, 02	3, 88	3, 81	3, 70	3, 63	3, 57	3, 48	3, 42
50	3, 96	3, 88	3, 78	3, 73	3, 65	3, 60	3, 54	3, 49	3, 44
60	3, 84	3, 78	3, 71	3, 68	3, 63	3, 58	3, 54	3, 50	3, 47
80	3, 73	3, 70	3, 66	3, 63	3, 61	3, 57	3, 55	3, 51	3, 50
100	3, 68	3, 66	3, 62	3, 61	3, 60	3, 57	3, 56	3, 52	3, 52
200	3, 63	3, 62	3, 62	3, 62	3, 59	3, 60	3, 58	3, 56	3, 56

Рисунок П2. Коэффициент формы зуба

Таблица П11

Значения коэффициента K_FV

(верхнее значение – для прямозубых, нижнее – для косозубых колес)

Степень точности	Твёрдость поверхностей зубьев
Степень точности	Твёрдость поверхностей зубьев	1	3	5	8	10
6	HB£ 350	1, 06 1, 03	1, 18 1, 09	1, 32 1, 13	1, 50 1, 20	1, 64 1, 26
6	HB> 350	1, 02 1, 01	1, 06 1, 03	1, 10 1, 04	1, 16 1, 06	1, 20 1, 08
7	HB£ 350	1, 08 1, 03	1, 24 1, 09	1, 40 1, 16	1, 64 1, 25	1, 80 1, 32
7	HB> 350	1, 02 1, 01	1, 06 1, 03	1, 12 1, 05	1, 19 1, 08	1, 25 1, 10
8	HB£ 350	1, 1 1, 04	1, 30 1, 12	1, 48 1, 19	1, 77 1, 30	1, 96 1, 38
8	HB> 350	1, 03 1, 01	1, 09 1, 03	1, 15 1, 06	1, 24 1, 09	1, 30 1, 12
9	HB£ 350	1, 11 1, 04	1, 33 1, 12	1, 56 1, 22	1, 90 1, 36	- 1, 45
9	HB> 350	1, 03 1, 01	1, 09 1, 03	1, 17 1, 07	1, 28 1, 11	1, 35 1, 14

при НВ₂< 350 К_F_b

y_bd при НВ₁> 350 и НВ₂> 350 К_F_b

y_bd

Схемы расположения колес относительно опор

I_a

I_b

III

Рисунок П3. Значения коэффициента К_F_b

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Дунаев П.Ф. Конструирование узлов и деталей машин: учеб. пособие для студ. техн. спец. вузов/ Дунаев П.Ф., Леликов О.П. – 12-е изд. перераб. и доп.– М.: Издательский центр «Академия», 2009.– 496 с.

2. Иванов М.Н. Детали машин: учебник для машиностроительных специальностей вузов/ Иванов М.Н., Финогенов В.А..– 11-е изд., перераб. – М.: Высшая школа, 2007.– 408 с.: ил.

Дополнительная литература

3. Детали машин: учебник для вузов/ под ред. О.А.. Ряховского.-2-е изд., перераб. – М: Изд-во МГТУ им Н.Э. Баумана, 2004.- 520 с.

4. Курмаз Л.В. Детали машин. Проектирование: cправочное учебно-методическое пособие/ Курмаз Л.В., Курмаз О.Л. - М.: Высшая школа, 2007, - 456 с.

5. Чернилевский Д.В. Детали машин. Проектирование приводов технологического оборудования: учебное пособие для студентов вузов/ Д.В. Чернилевский. - М.: Машиностроение, 2004.- 560 с.

РАСЧЕТ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ

ЗУБЧАТЫХ ПЕРЕДАЧ

Методические указания для курсового проектирования и расчетно-

графической работы по дисциплине «Детали машин и основы

Тюмень

ТюмГНГУ

2013

Утверждено редакционно-издательским советом

Тюменского государственного нефтегазового университета

СОСТАВИТЕЛИ: К.т.н., доцент А.П. Школенко,

к.т.н., профессор В.Н. Кривохижа,

ассистент А.Н. Королевских.

ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ

«Тюменский государственный нефтегазовый университет» 2013 г.

СОДЕРЖАНИЕ

НАЗНАЧЕНИЕ МЕТОДИЧЕСКИХ УКАЗАНИЙ.. 4

1. КРИТЕРИИ РАБОТОСПОСОБНОСТИ ЗУБЧАТЫХ ПЕРЕДАЧ. 5

1.1. Закрытые передачи. 5

1.2. Открытые передачи. 5

2. РАСЧЕТ ЗАКРЫТОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ПЕРЕДАЧИ.. 6

2.1. Выбор материалов и вида термической обработки зубчатых колес. 6

2.2.Определение допускаемых контактных напряжений и напряжений изгиба 6

2.3. Проектный расчет. 9

2.4. Проверочный расчет. 12

3. ПРИМЕР РАСЧЁТА ЗАКРЫТОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ПЕРЕДАЧИ.. 16

3.1. Выбор материалов, вида термообработки зубчатых колес. 16

3.2 Определение допускаемых контактных напряжений и напряжений изгиба 16

3.3 Проектный расчёт. 19

3.4 Проверочный расчет. 21

4. ПРИЛОЖЕНИЕ. 23

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ.. 30

НАЗНАЧЕНИЕ МЕТОДИЧЕСКИХ УКАЗАНИЙ

ТРЕБОВАНИЯ К ЗНАНИЯМ СТУДЕНТОВ

В результате освоения данных методических указаний студент должен:

· знать: расчет цилиндрических зубчатых передач;

· владеть: основными методами расчета цилиндрических зубчатых передач и их проектирования.

ЦЕЛЬ РАБОТЫ

Овладение навыками творческой работы студентов при проектировании зубчатых передач.

12 3 Следующая ⇒