Архитектура Аудит Военная наука Иностранные языки Медицина Металлургия Метрология
Образование Политология Производство Психология Стандартизация Технологии


Аэротенки с флотационным илоотделением



7.6.15.1 Аэротенки с флотационным илоотделением следует проектировать для биологической очистки сточных вод, преимущественно производственных с БПК5 более 300 мг/дм3, содержащих трудноокисляемые загрязнения, для которых необходимый период аэрации превышает 16 ч, а также при образовании в аэротенках активного ила с иловым индексом более 200 см3/г.

7.6.15.2 Очистку сточных вод при использовании аэротенков с флотационным илоотделением следует производить, как правило, по двухступенчатой схеме. На первой ступени следует использовать аэротенки-смесители и напорные флотаторы для разделения иловой смеси, на второй ступени - секционированные аэротенки-вытеснители и вторичные отстойники.

Аэротенк первой ступени должен включать отделение для регенерации активного ила. После обработки на флотационном илоотделителе, перед отведением на вторую ступень очистки иловая смесь должна содержать взвешенные вещества в пределах 100-300 мг/л. 

7.6.15.3 Избыточный ил из отстойника второй ступени следует направлять на флотационный илоотделитель первой ступени очистки. Полученный после обработки в флотационном илоотделителе избыточный активный ил должен отводиться в уплотнитель для снижения влажности до 92 %-94 %.

Осветленная надиловая вода из уплотнителя должна направляться на вторую ступень аэротенка.. Следует предусматривать подачу до 10 % общего расхода исходной сточной воды в аэротенк второй ступени.

7.6.15.4 Доза ила в аэротенке первой ступени и концентрация растворенного кислорода должны определяться на основании технико-экономических расчетов. Дозу ила г/дм3, допускается определять в зависимости от величины илового индекса, по формуле

.                                             (7.33)

Величину БПК5 в воде после аэротенка первой ступени L ¢ ex следует принимать 50-80 мг/дм3. Продолжительность пребывания сточной воды в аэротенке первой и второй ступени следует рассчитывать по формулам (7.4) и (7.14), удельную скорость окисления по формуле (7.5) степень рециркуляции ила для аэротенков второй ступени по формуле (7.6). Значения параметров процесса , Ki, Ко и φ следует принимать по таблице 7.6.

Концентрация сфлотированного уплотненного ила af, г/дм3, определяется по уравнению

,                                                       (7.34)

где Ji - иловый индекс принимается по данным таблицы 7.7.

Коэффициенты «а» и «b» принимаются в зависимости от продолжительности уплотнения сфлотированного ила, которую следует принимать 2-3 ч.

Таблица 7.10

Время уплотнения ила, ч 2 3
Коэффициент а 0, 012000 0, 011000
Коэффициент в . 0, 000203 0, 000198

 

7.6.15.5 Степень рециркуляции активного ила на первой ступени определяется в зависимости от требуемой концентрации сфлотированного уплотненного ила, а f

 .                                                 (7.35)

7.6.15.6 Нагрузка по твердой фазе на площадь флотационного илоотделителя qss кг/(м2. сут), при оптимальном удельном расходе растворенного воздуха и концентрации активного ила (aопт) определяется по формуле

 .                                         (7.36)

Суммарное количество твердой фазы, подвергаемой флотации, кг/сут;

.                                               (7.37)

Суммарная площадь флотационных илоотделителей Ff, м2,

 .                                                     (7.38)

Гидравлическая нагрузка qm, s, м3/(м2× ч).

 .                                                   (7.39)

7.6.15. 7 Высота отстойной зоны определяется по формуле Hszf, м:

,                                                  (7.40)

где tszf - продолжительность пребывания воды в отстойной зоне (ниже водораспределителя), ч, принимаемая в пределах от 0, 4 до 0, 6 ч; .

qm, s. - гидравлическая нагрузка, м3/(м2× ч).

Глубину зоны уплотнения (выше водораспределителя) Hт, следует принимать в пределах 2-2, 5 м. Разность отметок водосливов водосборного и пеносборного лотков флотационного илоотделителя должна быть в пределах 40-50 мм. Следует предусматривать возможность регулировки положения пеносборного лотка.

Уклон дна пеносборного лотка принимать в пределах 0, 10-0, 05. Hacoc для подачи иловой смеси на флотатор должен устанавливать под заливом, гидростатический напор перед насосом должен поддерживаться постоянным и составлять не более 3 м. Забор воды должен осуществляется непосредственно из аэротенка первой ступени.

7.6.16 Формулы определения продолжительности аэрации в 7.6.7-7.6.15 справедливы при среднегодовой температуре сточных вод 15 °С. При иной среднегодовой температуре сточных вод Tw продолжительность аэрации, вычисленная по формулам (7.4), (7.9), (7.14), (7.24), (7.32) должна быть умножена на отношение 15/Tw.

Продолжительность аэрации во всех случаях не должна быть менее 2 ч.

7.6.17 Определение вместимости технологических емкостных сооружений с активным илом в зависимости от минимального возраста активного ила.  

7.6.17.1 Определение вместимости технологических емкостных сооружений с активным илом в зависимости от минимального возраста активного ила должно определяться с учетом принятой дозы активного ила в иловой смеси и уровня допустимой нагрузки по БПК5 на активный ил. 

7.6.17.2 Объем технологических сооружений с активным илом V, м3, следует определять по зависимости

,                                                          (7.41)

где ai доза ила, г/дм3, определяемая согласно 7.6.5;

tTS - возраст активного ила, сут;

Р i – прирост активного ила, кг/сут.

Объем технологических сооружений с активным илом, рассчитанный по формуле 7.37 следует рассматривать как сумму объемов технологических сооружений с активным илом, предназначенных для деструкции органических веществ, нитрификации и денитрификации. Объем анаэробной емкости для удаления фосфора следует определять отдельно.

7.6.17.3 Минимальный возраст активного ила tTS в системах биологической очистки следует определять по таблице 7.11 в зависимости от цели обработки сточной воды, нагрузки по органическим загрязнениям и расчетной температуры сточной воды.

Таблица 7.11 – Минимальный возраст активного ила в сутках

 

Цель очистки

Суточная нагрузка по органическим загрязняющим веществам сооружений биологической очистки, кг БПК5/сут 

до 1200  

1200 -6000

свыше 6000

Расчетная температура

10°С 12°С 10°С 12°С 10°С 12°С
Очистка без нитрификации

5, 0

5, 0-4, 0

4, 0

Очистка с нитрификацией 10, 0 8, 2 10, 0-8, 0 8, 2-6, 6 8 6, 6
Очистка с нитрификацией и денитрификацией при отношении объема денитрификатора к общему объему емкостных биологических сооружений с активным илом            
0, 2 12, 5 10, 3 12, 5-10, 0 10, 3-8, 3 10, 0 8.3
0, 3 14.3 11, 7 14, 3-11, 4 11, 7-9, 4 11, 4 9, 4
0, 4 16, 7 13, 7 16, 7-13, 3 13, 7-11, 0 13, 3 11, 0
0, 5 20, 0 16, 4 20, 0-16, 4 16, 4-13, 2 16, 0 13, 2
Стабилизация ила, включая нитрификацию и денитрификацию

25, 0

-

-

 

7.6.17.4 Определение отношения объема денитрификатора к общему объему технологических емкостных биологических сооружений с активным илом следует производить в зависимости от отношения концентрации азота нитратов, подлежащего удалению при денитрификации к величине БПК5 сточной воды, поступающей на биологическую очистку  по таблице 7.12.

Таблица 7.12 – Отношение денитрификатора к общему объему технологических емкостных биологических сооружений с активным илом при температуре 10 ° С-12 ° С

 

VD/V

Предварительная денитрификация и способы аналогичные предварительной денитрификации Чередующаяся денитрификация Параллельная и периодическая денитрификация
0, 2 0, 11 0, 085 0, 06
0, 3 0, 13 0, 11 0, 09
0, 4 0, 14 0, 13 0, 12
0, 5 0, 15 0, 15 0, 15

 

7.6.17.5 Отношение объема денитрификатора к общему объему технологических емкостных биологических сооружений с активным илом менее чем 0, 2 и более чем 0, 5 не рекомендуются.

В случае если отношение > 0, 15, следует:

- предусмотреть мероприятия по снижению содержания соединений азота в сточной воде, поступающей на биологические очистные сооружения, в том числе путем отдельной обработки иловой воды;

- рассмотреть возможность снижения степени осветления воды при первичном отстаивании и повышения БПК5 осветленной сточной воды, поступающей на биологическую очистку;

При невозможности снижения содержания соединений азота в сточной воде, поступающей на очистку, следует предусматривать дозирование внешнего субстрата.

Дозу внешнего субстрата следует принимать 5 кг ХПК на 1 кг азота нитратов подлежащего денитрификации. Значения ХПК для субстратов принимать на основании лабораторных испытаний или по таблице 7.13

Таблица 7.13 – Параметры субстратов, применяемых для дозирования в денитрификаторы

Вид субстрата Плотность, кг/м3 ХПК, кг/кг ХПК, г/л
Метанол 790 1, 50 1.185
Этанол 780 2, 09 1.630
Уксусная кислота 1.060 1, 70 1.135

 

Окончательный выбор вида субстрата и отработку режима его дозирования следует производить при наладке и последующей эксплуатации очистных сооружений. При использовании предварительной, каскадной и параллельной денитрификации подачу субстрата следует предусматривать в сточную воду, поступающую на биологические очистные сооружения. Для периодической и чередующейся денитрификации, а также раздельных многоступенчатых схемах денитрификации субстрат следует дозировать только во время фазы денитрификации.

7.6.17.6 Концентрацию азота нитратов, подлежащего удалению СNO3D, мг/ дм3, следует рассчитывать балансовому уравнению:  

 ,                   (7.42)

где  - содержание азота общего в сточной воде поступающей на биологическую очистку, мг/дм3;

 - содержание азота органических веществ в сточной воде, отводимой после вторичных отстойников, мг/ дм3. При очистке бытовых сточных вод величину  допускается принимать 2 мг/дм3.

При отведении производственных сточных вод, содержащих трудноокисляемые органические примеси, данный параметр может иметь более высокое значение, которое следует учитывать при расчетах.

 - содержание азота аммонийного в сточной воде, отводимой после вторичных отстойников, мг/дм3;

 - содержание азота нитратного в сточной воде отводимой после вторичных отстойников, мг/ дм3;

 - азот органических веществ, поступающий в биомассу активного ила, мг/ дм3.

Допускается величину азота органических веществ, поступающей в биомассу активного ила,  назначать в пределах 0, 04-0, 05 БПК5 сточной воды, поступающей на биологическую очистку.

7.6.17.6 Объем технологических сооружений с активным илом V, м3, определенный по формуле 7.41 должен обеспечивать объемную нагрузку и нагрузку на активный ил не более чем значения указанные в таблице 7.14.

Таблица 7.14 – Допустимые значения объемной нагрузки ( BR ) кг БПК53 сут и нагрузки на активный ил ( BTS ) кг БПК5/кг сут

Метод очистки BR BTS
Неполная биологическая очистка 2, 0 0, 6
Полная биологическая очистка без нитрификации 1, 0 0, 3
Биологическая очистка с нитрификацией и денитрификацией 0, 5 0, 15
Биологическая очистка с регенерацией ила 0, 25 0, 05

Удаление фосфора

7.6.18.1 Выбор метода удаления фосфора (осаждение реагентами, или биологическим способом) следует определять технико-экономическим расчетом с учетом определения последующих затрат на обработку осадка. Допускается комбинированное применение химического и биологического удаления фосфора.

7.6.18.2 Для удаления соединений фосфора биологическим способом следует предусматривать анаэробные технологические емкости после первичного отстаивания. Вместимость таких емкостей следует определять из условия минимального времени контакта от 0, 5 до 0, 75 ч при максимальном часовом расходе сточных воды с учетом расхода циркуляционного потока активного ила.

7.6.18.3 Концентрацию соединений фосфора XPе, мг/дм3, подлежащую удалению за счет химического осаждения следует определять по балансовому уравнению:

 ,                         (7.43)

где  - концентрация фосфора в сточной воде, поступающей на биологическую очистку, мг/дм3;

 - концентрация фосфора в сточной воде после вторичных отстойников, мг/дм3;

 - концентрация фосфора, необходимая для ассимиляции гетеротрофными микроорганизмами активного ила, принимаемая равной 0, 01Len; мг/дм3;

 – концентрация фосфора, удаляемая биологическим способом, мг/дм3.

Значение XP Bio следует принимать:

- при устройстве анаэробной технологической емкости после первичного отстаивания в пределах от 0, 01 до 0, 015 БПК5en;

- в установках с предварительной и каскадной денитрификацией без отдельной анаэробной технологической емкости до 0, 005 БПК5en.

7.6.18.4 Дозу железосодержащих реагентов для осаждения фосфора следует принимать из соотношения 2, 7 кг Fe на 1 кг фосфора подлежащего химическому осаждению. Дозу алюминиевых реагентов для осаждения фосфора следует принимать из соотношения 1, 3 кг Al на 1 кг фосфора подлежащего химическому осаждению

7.6.18.5 Для предотвращения угнетающего воздействия на микроорганизмы активного ила реагентов их дозы не должны превышать для сульфата железа (II)                   25 мг/дм3, сульфата железа (III) 15 мг/дм3 в пересчете на Fе2Оз; сульфата алюминия    18 мг/дм3 в пересчете на Al2O3.

7.6.19 Прирост активного ила Pi, кг/сут, в системах с активным илом следует определять по формуле

,                                                 (7.44)

где Рс - прирост активного ила, получаемый в процессе биологической деструкции органических веществ, кг/сут;

РР – прирост активного ила, получаемый в процессе биологического удаления фосфора, кг/сут;

Прирост активного ила, полученный в процессе биологической деструкции органических веществ, кг/кг L en, при возрасте активного ила от 4 до 25 сут и температуре иловой смеси 10-12 °С принимать по таблице 7.14. Для иных условий прирост активного ила, кг/сут, полученный в процессе биологической деструкции органических веществ следует рассчитывать по формуле

 ,              (7.45)

где Qрасч - среднесуточный расход сточных вод, м3/сут;

L en  – БПК5 сточных вод поступающих на очистку, мг/дм3

Сen – концентрация взвешенных веществ в сточной воде, поступающей на биологическую очистку, мг/дм3;

tTS  – возраст активного ила, сут

Т  – температура иловой смеси, °С;

Таблица 7.15 - Прирост активного ила, полученный в процессе биологической деструкции органических веществ, кг/кг БПК5 сточных вод поступающих на очистку при температуре 10-12 ° С.

Сen/Len

Возраст активного ила в сутках

4 8 10 15 20 25
0, 4 0, 79 0, 69 0, 65 0, 59 0, 56 0, 53
0, 6 0, 91 0, 81 0, 77 0, 71 0, 68 0, 65
0, 8 1, 03 0, 93 0, 89 0, 83 0, 80 0, 77
1, 0 1, 15 1, 05 1, 01 0, 95 0, 92 0, 89
1, 2 1.27 1, 17 1, 13 1, 07 1, 04 1, 01

 

Прирост активного ила, полученный в процессе биологического удаления фосфора, принимать исходя из продукции 3 кг активного ила на 1 кг фосфора, подлежащего удалению.

7.6.29 Требуемую степень рециркуляции возвратного активного ила из вторичных отстойников и иловой смеси из зоны нитрификации в денитрификатор при предварительной денитрификации следует определять по формулам

 ,                                                  (7.46)

 ,                                                   (7.47)

где  - концентрация азота аммонийного, подлежащая нитрификации, мг/дм3;  

 - концентрация азота нитратов в сточной воде после вторичных отстойников, мг/дм3;

Qmax – максимальный часовой расход сточных вод поступающий на биологическую очистку, м3/ч;

QRS - расход циркуляционного активного ила из вторичных отстойников, м3/ч;

QRZ - расход циркуляционного потока иловой смеси из нитрификатора в денитрификатор, м3/ч;

Степень денитрификации по удаляемому азоту аммонийному при предварительной денитрификации следует определять по зависимости:

 .                             (7.48)

7.6.30 Длительность цикла обработки, ч включающей время на нитрификацию и денитрификацию сточной воды, при чередующей денитрификации следует определять по формуле:

 .                                           (7.49)

Длительность цикла обработки при чередующей денитрификации должна приниматься не менее 2 ч.


Поделиться:



Последнее изменение этой страницы: 2019-04-09; Просмотров: 458; Нарушение авторского права страницы


lektsia.com 2007 - 2024 год. Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав! (0.049 с.)
Главная | Случайная страница | Обратная связь