Архитектура Аудит Военная наука Иностранные языки Медицина Металлургия Метрология Образование Политология Производство Психология Стандартизация Технологии |
Расчет и компоновка плит перекрытияСтр 1 из 5Следующая ⇒
Исходные данные для проектирования
Шаг колонн в поперечном направлении l 1 = 6, 4м; Шаг колонн в продольном направлении l2 = 5, 5м; Размеры здания - 3l 1 х 8l 2; Направление ригелей – поперечное; Временная равномерно распределенная нагрузка - 6600 Н/м2 = 6, 6 кН/м2; Число этажей – 8; Высота этажа – 3м; Толщина кирпичной стены - 1, 5 кирпича = 380 мм. Класс бетона: В 25, ρ =2500 кг/м3. Район строительства – г. Санкт – Петербург. Содержание
1. Расчет и компоновка плит перекрытия 2. Расчет панели по предельным состояниям 1-й группы 3. Расчет панели по предельным состояниям 2-й группы 4. Статический расчет ригеля 5. Расчет колонны 6. Расчет железобетонного фундамента Список литературы Расчет и компоновка плит перекрытия
Т.к заданная временная равномерно распределенная нагрузка составляет значение 6600 Н/м2 , согласно таблице 3.4 (п. №1, см. Литература), в качестве перекрытия будем использовать ребристые плиты. Размеры связевых принимаем шириной 1, 2 м. Тогда: 1. Размеры плит в крайних ячейках l 1 х l 2:
2. Размеры плит в средней ячейке l 1 х l 2:
.
где - ширина плиты, - число плит в ячейке l 1 х l 2. Данные для проектирования плиты: 1. Проектируемая плита междуэтажного перекрытия будет эксплуатироваться при нормальной температуре (отапливаемое помещение), в неагрессивной среде с влажностью не выше 75%. 2. Способ изготовления конструкций - агрегатно-поточная заводская технология. 3. Вид железобетона - предварительно напряженный. 4. Способ натяжения – электротермическое натяжение на упоры опалубочной стальной формы. 5. Условия твердения бетона - термовлажностная обработка при атмосферном давлении, прогрев бетона выполняется совместно с силовой (опалубочной) формой. 6. Бетон – тяжелый, класса В 25. По таблице 2 (п.2 см Литература): - Коэффициент условия работы бетона γ в2 = 0, 9; - Призменная прочность Rbn=18, 5 МПа (нормативная), Rb=14, 5 МПа (расчетная); - Сопротивление на растяжение Rbtn=1, 6 МПа (нормативное), Rbt=1, 05 МПа (расчетное); - Начальный модуль упругости Ев=27х103 МПа. 7. Арматура: По таблице 2 (п.2 см Литература): Напрягаемая, (в продольных ребрах плиты), класса A – IV: - Нормативное сопротивление растяжению Rsn=590 МПа; - Расчетное сопротивление растяжению Rs =510 МПа; - Модуль упругости Еs=190х103 МПа. Ненапрягаемая, (сварные сетки), класса Вр - I: - Нормативное сопротивление растяжению Rsn=405 МПа; - Расчетное сопротивление растяжению Rs =370 МПа; - Модуль упругости Еs=170х103 МПа. 8. Требования предельных состояние 2-й группы: - К трещиностойкости предъявляется 3-я категория требований, предельно допустимая ширина кратковременного и длительного раскрытия трещин должна составлять соответственно:
мм и мм.
- Предельно допустимый прогиб должен составлять 2, 5 см в соответствии с таблицей 2 СНиП 2.03-01-84. Расчетный пролет и нагрузки. Плита рассчитывается по схеме однопролетной балки с шарнирным опиранием на действие равномерно распределенной нагрузки. Будем производить расчет плиты, которая опирается на 2 ригеля. Для установления расчетного пролета плиты предварительно задаемся размерами сечения ригеля:
Тогда расчетный пролет, при опирании панели поверху:
Сбор нагрузок на 1м2 перекрытия приведен в таблице 1. Таблица 1. Вертикальная нагрузка на 1м2 перекрытия.
Постоянная | ||||||||||
Керамическая плитка, δ =0, 008м; | 1, 2 | |||||||||
Цементно-песчаная стяжка, δ =25мм, | 1, 3 | |||||||||
Ребристая панель перекрытия | 2, 5 | 1, 1 | ||||||||
Итого | - | |||||||||
| ||||||||||
2. Временная нагрузка на проектирование. Включает в себя: | 6, 6 | 1, 2 | 7, 92 | |||||||
Длительная (70% от временной) | 4, 62 | 1, 2 | 5, 544 | |||||||
Кратковременная (30% от временной) | 1, 98 | 1, 2 | 2, 376 | |||||||
3. Полная | 9, 694 | - | 11, 4134 |
Нагрузка на 1 м. п. длины при номинальной ширине панели 1, 4 м с учетом коэффициента надежности по нагрузке по назначению при II классе ответственности :
Расчетная: Нормативная:
Постоянная:
Постоянная:
Полная:
Полная:
Постоянная и длительная:
Определение усилий от внешних нагрузок.
Прогиб определяем по формуле:
Требования удовлетворяются.
Статический расчет ригеля
В данном расчете ригель рассматривается как многопролетная балки (с рядом допущений). Опирание балки – шарнирное. Ригель состоит из отдельных сборных железобетонных элементов, объединяемых в неразрезную систему при монтаже.
Расчетный размер крайних пролетов ригеля принимается равным расстоянию от оси опоры его на стене до оси колонны:
,
где 0, 2 – расстояние от внутренней грани колонны до разбивочной оси;
0, 3 – величина заделки ригеля в стену.
Расчетный размер промежуточных пролетов ригеля равен расстояниям между разбивочными осями.
Нагрузка на ригель от ребристых плит перекрытия считается равномерно распределенной, при числе ребер более 4-х.
Ширина грузовой полосы равна шагу колонн в поперечной направлении – 5, 5м.
Определяем нагрузку на 1 м длинны ригеля:
Постоянная:
- вес панелей перекрытия с учетом коэффициента надежности :
- собственный вес ригеля сечением 18х55см с учетом коэффициента надежности :
Полная постоянная:
Временная:
Полная расчетная нагрузка:
Определение внутренних усилий M и Q.
Изгибающие моменты и поперечные силы определяются с учетом перераспределения усилий.
Первоначально внутренние усилия определяются по формулам:
.
Коэффициенты в этих формулах учитывают вид нагрузки, комбинации загружения и количество пролетов в балке.
Внутренние усилия определяются отдельно от действия постоянной и различных комбинаций временной нагрузок.
Схемы нагружения и значения M и Q в серединах пролета и опорах приведены в таблицах (см. ниже).
Схема нагружения №1: | |
Схема нагружения №2: | |
Схема нагружения №3: | |
Схема нагружения №4: | |
- | |
Далее производим перераспределение изгибающих моментов. Расчет заключается в снижении максимальных усилий моментов примерно на 30% (исходя из опыта проектирования железобетонных конструкций, снижение усилий на такую величину не приводит к превышению ширины раскрытия трещин предельно допустимых величин).
Эпюра фактических моментов ригеля:
Выровненное на 30% значение максимального момента:
- выравнивающее значение
- выровненное значение
Эпюра выровненных моментов:
Эпюра после перераспределения усилий:
Моменты, на гранях колонн:
- высота сечения колонны в направлении пролета ригеля.
Расчет прочности ригеля по сечениям нормальным к продольной оси.
Подбор высоты сечения ригеля.
Высота сечения подбирается по опорному моменту, при оптимальном значении относительной высоты сжатой зоны . Этому значению соответствует значение коэффициента .
Определяем граничную высоту сжатой зоны:
Вычислим характеристику сжатой зоны ώ по формуле:
ώ =0, 85 – 0, 008γ b2Rb = 0, 85 – 0, 008∙ 0, 9∙ 14, 5=0, 7456
Рабочая высота сечения ригеля определяется по формуле:
Проверяем принятое сечение по значению пролетного момента:
- меньше принятой высоты сечения.
Подбор сечения арматуры на участке первого пролета.
Максимальный момент на участке первого пролета:
Вычисляем:
При ,
;
тогда
Требуемый диаметр арматуры:
Принимаем 4 стержня ø 22 с фактической площадью 15, 2 см2.
Подбор сечения арматуры на участке второго пролета.
Максимальный положительный момент на участке второго пролета:
Вычисляем:
При ,
;
тогда
Требуемый диаметр арматуры:
Принимаем 2 стержня ø 18 и 2 стержня ø 16 фактической площадью 9, 1 см2
Максимальный отрицательный момент на участке второго пролета:
Минимальный отрицательный момент на участке второго пролета:
Вычисляем:
При ,
;
тогда
Требуемый диаметр арматуры:
Принимаем 2 стержня ø 25 и 2 стержня ø 18 с фактической площадью 14, 899 см2.
Подбор сечения арматуры на средней опоре.
Максимальный положительный момент на участке второго пролета:
Вычисляем:
При ,
;
тогда
Требуемый диаметр арматуры:
Принимаем 2 стержня ø 25 и 2 стержня ø 18 с фактической площадью 14, 899 см2.
Расчет прочности ригеля по сечениям нормальным к продольной оси.
На средней опоре поперечная сила
Определим величину поперечного усилия воспринимаемого бетоном, помноженную на длину проекции наклонного сечения по формуле:
Т.к. , отсюда можно получить максимальную длину проекции наклонного сечения на продольную ось изгибаемого элемента:
Условие 91, 3см < 108 см удовлетворяется.
Вычисляем :
, тогда
Диаметр поперечных стержней устанавливаем из условия сварки с продольной арматурой. Диаметр поперечных стержней принимаем , с площадью поперечного сечения . При классе А-III , но т.к , вводится коэффициент условия работы . Тогда При числе каркасов =2,
.
Шаг поперечных стержней
Шаг поперечных стержней определяем по формуле:
По конструктивным условиям:
.
Принимаем 20 см на всех приопорных участках.
.
Принимаем на средней части пролета 40 см.
Проверка прочности по сжатой полосе между наклонными трещинами:
Условие удовлетворяется.
Коэффициенты:
.
Конструирование арматуры ригеля.
Армирование ригеля производится двумя сварными каркасами, часть продольных стержней каркасов обрывается в соответствии с эпюрой арматуры. Обрываемые стержни заводятся за место теоретиеского обрыва на длину зоны анкеровки.
Первый пролет.
Принятая из расчета на действие максимального изгибающего момента продольная рабочая арматура: 4 стержня ø 22, . В целях экономии арматуры по мере уменьшения изгибающего момента к опорам два стержня обрываются в пролете. Причем, до опор доводятся два стержня большего диаметра.
Определим изгибающий момент, воспринимаемый ригелем с фактической арматурой:
До опоры доводятся 2ø 22 A-III.
Вычислим изгибающий момент, воспринимаемый сечением ригеля с арматурой 2ø 22:
(т.к. арматура расположена в 1 ряд).
Определяем длину зоны анкеровки обрываемых стержней.
Поперечная сила определяется графически в месте теоретического обрыва стержней. .
Поперечные стержни ø 8 A-III, в месте теоретического обрыва имеют шаг .
Длина зоны анкеровки определяется по формуле:
Средний пролет.
Принятая рабочая арматура: 2 стержня ø 18, 2 стержня ø 16
Определим изгибающий момент, воспринимаемый ригелем с фактической арматурой:
До опоры доводятся 2ø 16 A-III.
Вычислим изгибающий момент, воспринимаемый сечением ригеля с арматурой 2ø 16:
(т.к. арматура расположена в 1 ряд).
Длина зоны анкеровки .
Расчет колонны
Исходные данные для проектирования:
- здание с подвалом и 8-ю надземными этажами,
- сетка колонн 6, 4 х 5, 5,
- высота этажа 3м,
- высота подвала 2, 8м..
- расстояние от уровня пола подвала до подошвы фундамента 0, 15 м.
Назначаем размеры поперечного сечения колонны одинаковыми на всех этажах, равными 40 х 40см. Колонны будут иметь расчетный собственный вес с учетом коэффициента надежности .
Собственный вес колонны подвала:
Собственный вес колонны надземных этажей:
Подсчет нагрузок, определение продольных сил в колоннах.
Таблица 2. Подсчет нагрузок
Наименование и вид нагрузки | Нормативное значение, кН / м2 | Коэффициент надежности | Расчетное значение, кН / м2 |
1. Нагрузки на покрытие: |
2, 15 0, 44
1, 7
1, 8 |
1, 2 1, 1
1, 1
1, 4 |
2, 58 0, 484
1, 87
2, 52 |
Постоянные нагрузки: - собственный вес кровли - собственный вес ригеля - собственный вес панели Временная нагрузка: - снеговая (кратковременная) | |||
2. Нагрузки на перекрытие: |
3, 094 0, 44
6, 6 4, 62 1, 98 |
- 1, 1
1, 2 1, 2 1, 2 |
3, 4934 0, 484
7, 92 5, 544 2, 376 |
Постоянные нагрузки: - собственный вес панели и пола - собственный вес ригеля Временная нагрузка: - полезная -длительная (70% от полезной) -кратковременная (30% от полезной) |
Грузовая площадь - .
Нагрузки, передаваемые на колонну в виде сосредоточенных сил:
От покрытия:
- длительная:
- кратковременная:
От перекрытия:
- длительная:
- кратковременная:
Вычисляем продольные сжимающие силы в колоннах на уровнях этажей:
8-й этаж:
7-й этаж:
6-й этаж:
5-й этаж:
4-й этаж:
3-й этаж:
2-й этаж:
1-й этаж:
Подвал:
Расчетные схемы и длины колонн.
Колонну подвала рассчитывается как стойка, жестко защемленная в фундаменте и шарнирно-неподвижно опертую на уровне перекрытия.
Расчетная длина колонны подвала:
Расчетная длина колонны этажа:
Для колонн подвала назначаем бетон класса В35 ( )
Для колонн 1-го, 2-го этажей назначаем бетон класса В30 ( )
Для колонн остальных этажей назначаем бетон класса В25 ( )
Арматура – класса А-Ш.
Расчет колонн по прочности.
Колонна подвала.
По таблицам 7, 8 (п.2 см. Литература) в зависимости от отношений и находим значения коэффициентов и .
Принимаем коэффициент армирования
Вычисляем коэффициент по формуле:
Определяем требуемую площадь продольной арматуры:
Принимаем арматуру 4ø 32 A-III с .
При этом коэффициент армирования . Сечение считаем подобранным удовлетворительно, т.к. .
Колонна 1-го этажа.
По таблицам 7, 8 (п.2 см. Литература) в зависимости от отношений и находим значения коэффициентов и .
Принимаем коэффициент армирования
Вычисляем коэффициент по формуле:
Определяем требуемую площадь продольной арматуры:
Принимаем арматуру 4ø 32 A-III с .
При этом коэффициент армирования . Сечение считаем подобранным удовлетворительно, т.к. .
Колонна 2-го этажа.
По таблицам 7, 8 (п.2 см. Литература) в зависимости от отношений и находим значения коэффициентов и .
Принимаем коэффициент армирования
Вычисляем коэффициент по формуле:
Определяем требуемую площадь продольной арматуры:
Принимаем арматуру 4ø 25 A-III с .
При этом коэффициент армирования . Сечение считаем подобранным удовлетворительно, т.к. .
Колонна 3-го этажа.
По таблицам 7, 8 (п.2 см. Литература) в зависимости от отношений и находим значения коэффициентов и .
Принимаем коэффициент армирования
Вычисляем коэффициент по формуле:
Определяем требуемую площадь продольной арматуры:
Принимаем арматуру 4ø 25 A-III с .
При этом коэффициент армирования . Сечение считаем подобранным удовлетворительно, т.к. . При принятии арматуры меньшего диаметра рабочей арматуры, коэффициент поперечного армирования выходит из допусков, что говорит о недостаточном содержании арматуры в сечении.
Колонны остальных этажей армируем конструктивно, принимая арматуру 4ø 25 A-III с .
Диаметры поперечной арматуры принимаем по условиям свариваемости с продольной арматурой, в зависимости от ее диаметра, по таблице 6. (п.2 см. Литература).
Для колонн всех этажей принимаем поперечную арматуру ø 8 A-I,
с шагом S=500 мм. (по условию ).
Расчет консоли колонны.
Опорное давление ригеля, передаваемое на консоль ;
Бетон класса В25; .
Арматура класса А-Ш.
Сопряжение ригеля с консолью колонны обетонированы, зазор между торцом ригеля и гранью колонны – 5 см. Обетонирование производится до приложения нагрузки на смонтированный ригель.
Размеры опорной консоли зависят от опорного давления, создаваемого ригелем. Ригеля опирается на площадку консоли длинной, которая определяется из условия .
Примем длинной опорной площадки ориентировочно 20 см. Проверяем условие:
.
Вылет консоли с учетом зазора составит: .
Расстояние от грани колонны до точки приложения равнодействующей силы давления ригеля:
Высоту сечения консоли у грани колонны принимаем равной 0, 7-0, 8 от высоты ригеля.
Высота консоли, со стороны свободного края равно (для обеспечения угла наклона сжатой зоны 45о).
Рабочая высота сечения консоли:
Т.к. , консоль считается короткой.
Проверяем высоту сечения короткой консоли по условиям прочности:
Условия удовлетворяются.
Изгибающий момент у грани колонны равен:
Площадь сечения арматуры подбирается по изгибающему момент, значение которого увеличено на 25%, с учетом :
Принимаем 2ø 14 A-Ш, .
Короткие консоли армируются горизонтальными хомутами и отогнутыми стержнями.
Суммарное сечение отгибов, пересекающих верхнюю половину отрезка
, принимаем 2ø 16 A-Ш, .
Длина отгибов
Последнее изменение этой страницы: 2019-10-04; Просмотров: 182; Нарушение авторского права страницы