Призначення і технічні дані верстата

Технологічна частина

Призначення і технічні дані верстата

Верстат16Б16П призначений до виконання різноманітних токарних робіт, і навіть, для нарізуваннярезьб: метричної,дюймовой, модульної іпитчевой.

Основні технічні дані і характеристики верстата зводимо в таблицю 1.

Таблиця 1

Найменування параметра	Значення
Найбільший діаметр оброблюваного вироби надсуппортом, мм	180
Найбільший діаметр оброблюваного вироби над станиною, мм	360
Найбільша довгаобтачивания, мм	710
Найбільша довга оброблюваногоизделия,мм	750
Найбільше поперечне переміщення, мм	220
Найбільше поздовжнє переміщення, мм	750
Бистре поздовжнє переміщення,м/мин	4
Бистре поперечне переміщення,м/мин	2
Переміщення одне розподіл лімба, мм	0.025
Межі поздовжніх подач,мм/об	0.052.8
Межі поперечних подач,мм/об	0.0251.4
Кількість швидкостей прямого обертання	21
Кількість швидкостей зворотного обертання	21
Найбільше переміщенняпиноли, мм	120
Межі частоти прямого обертання шпинделі, хв	202000
Межі частоти зворотного обертання шпинделі, хв	202000
>Поперечное переміщення вперед, мм	5
>Поперечное переміщення тому, мм	5
>Длинна верстата, мм	2270
>Ширина верстата, мм	1110
Висота верстата, мм	1505
Вага верстата, кг	2050

Розрахунок технологічних потужностей

>Расчет потужності різаннятокарно-винторезного верстата моделі16Б16П виробляємо для режиму різанняточения.

>Задаемся матеріалом оброблюваного вироби – стальуглеродистая, матеріалом інструмента – стальбистрорежущая.

Визначаємо потужність різанняP_>z, кВт, за такою формулою:

>P_>z= V_>z F_>z /1020 60, ( 1 )

де V_>z – лінійна швидкістьрезанья,м/мин.

F_>z – зусиллярезанья, М;

V_>z =(З_v /T^>mt^x P.S^y ) До_v, ( 2 )

де З_v коефіцієнт, враховує матеріал оброблюваного вироби, інструменту та вид обробки, приймаємо по ( ) З_v=300;

Т стійкість різця, хв., приймаємо по ( )Т=30 хв;

P.S подача,мм/об, приймаємо за паспортом

>S=2мм/об.;

>m,х,у -показники ступеня, залежать від властивостей

оброблюваного матеріалу, інструменту та виду

обробки, приймаємо по ( )m=0,2 ; .>х=0,15;у=0,35;

До_у поправочний коефіцієнт, враховує справжні умови різання.

До_у = До_>mvКnvКиv, ( 3 )

де До_>mv коефіцієнт, враховує якість обробки матеріалу;

>Кnvкоеффициент, враховує стан оброблюваної поверхні, визначаємо по ( )Кnv=1;

>Киvкоеффициент, враховує якість матеріалу інструмента, приймаємо по ( )Киv=1.

До_>mv=Кr (750 / в )ⁿ, ( 4 )

деКr –коефіцієнт що характеризує групу стали пообрабативаемости, приймаємо по ( )Кr=1;

в – фактичні параметри, що характеризують опрацьований матеріал,МПа, приймаємо по ( ) в =500МПа;

n_у - показник ступеня обробки інструментом, приймаємо по ( ) n_у=1.

До_>mv= 1 (750 / 300) ¹ = 0,4

До_у = 0,4 1 1 = 0,4

V_>z =(300 /30^0,2 5^0,15 2^0,35 ) 0,4=37,4м/мин

Визначаємо зусилля різання F_>z, H, за такою формулою:

F_>z=10 З_>f >t^x P.S^y V_>zⁿ До_р ( 5 )

де З_>f –коефіцієнт, враховує властивості оброблюваного матеріалу, інструменту та вид обробки, вибираємо по ( ) З _>f = 150;

До_р коефіцієнт, враховує справжні умови різання, приймаємо по ( ) До_р =1;

>х,у,n показники ступеня, залежать від властивостей оброблюваногоматериала,инструмента і видуобработки,принимаем по ( )х=1 ;у=0,75 ; n= 0,15;

F_>z=10 150 5¹ 2^0.75 37.4^0.15 1=7326Н

За формулою ( 1 ) визначаємо потужність різання:

Р_>z=7326 37.4 / 1020 60 = 4.47 кВт

Виконуємо розрахунок потужності насоса охолодження Р_{насоса,} >кВт,по формулі:

=K₃ (p gQ (H_з+ H)/ _>ном) 10³, ( 6 )

де р – щільністьперекачиваемой рідини,кг/м³, приймаємор=1000кг/м^3;

g прискорення вільного падіння, м/с^2,g=9,81 м/с²;

>Qпроизводительност,м³/з, по паспарту верстата

>Q=0,00032 м³/з;

М_зстатичний натиск, м, приймаємо рівним висоті верстата,Нс=1,505м;

М втрата напору, м, приймаємо за паспортом

>Н=0,5Н_з,Н=0,75 м;

До_із коефіцієнт запасу, приймаємо по ( )Kз=l,2;

_>ном номінальний ККДстанка,принимаем по _>ном =0,7.

Р_насоса =1,2 (1000 9,81 0,00032 (1_,505+0,75)/0,7) 10³=>0,012кВт

Потужність на валу двигуна станції мастила Р_>дв1, кВт, визначаємо за такою формулою:

Р_>дв1 = K₃Q H 10³ / _нас ( 7 )

деQ – продуктивність насоса, м³ /з;

М – тиск олії нагидросистеме,Н/м²;

До_із –коефіцієнт запасу,о.е.

_нас– коефіцієнт корисної дії насоса,о.е.

По ( ) приймаємоКз = 1,2, _нас = 0,8Q=0.0004 м³ /з, М =196200Н/м²

Р_>дв1 = 1,2 0,0004 196200 10³/0,8 = 0,11 кВт

Потужність приводу швидкого ходу приймаємо з паспорти верстата, Р_>дв2 =0,37 кВт.

 

Электротехническая частина

Пропозиції на модернізацію

Схему управління верстатом16Б16П переводимо на постійна напруга24В, що є безпечним для обслуговуючого персоналові та підвищує надійність роботи схеми . Для харчування місцевого висвітлення використовуємо джерело харчування з напругою24В змінного струму . Силова ланцюг харчується напругою380В, частотою 50 Гц;

Виконуємо заміну застарілих типів електродвигунів на сучасні серіїАИР іRA . Вони застосованівисокопрочние алюмінієві сплави і пластмаси, використана досконаліша система вентиляції, забезпечує зниження температури нагріву двигунів. Також застосовані підшипники з поліпшенимивиброакустическими характеристиками, що дасть змогу зменшити рівень шуму під час роботи електродвигуна й тимчасово підвищити надійність;

Застосовуємо сучасні конструкції апаратів управління та питаннями захисту . Вони мають вищої надійністю, меншим шумом у роботі і меншими габаритами та величезною кількістю;

У цьому схемою застосовують велику количество магнітнихпускателей, що робить схему енергоємної, і навіть призводить до великому количеству переключень, за чого знижується надїжакность схеми . Тому магнітні пускачі замінюємотиристорними, з міським управлінням нагерконових реле . Двигун швидких переміщеньсуппорта, і навіть двигуна насоса охолодження і насоса мастила включаємо з допомогоюгерсиконового контактора .Герконовие реле ігерсиконовиеконтактори маютьгермитичниемагнитоуправляемие контакти, перебувають у середовищі захисного газу . У результаті їхніх контактна система має підвищену зносостійкість і надійність контактування. Контакти не окисляються, не забруднюються і вимагають постійного догляду та обслуговування;

Виконуємо замінуплавких запобіжників у силовий ланцюга на автоматичні вимикачі, які мають вищої надійністю і швидкодією;

Захист ланцюгів управління і місцевого висвітлення здійснюємо з допомогою запобіжників.

 

Вибір електродвигунів

Електродвигуни вибирають за такими умовам:

у зв'язку зі струму і величиною напруги;

по конструктивного виконання;

за рівнем захисту від впливу навколишнього середовища;

за частотою обертання ротора;

за проектною потужністю.

Покажемо вибір електродвигуна головного приводу. Вибір здійснюємо в умовах:

n_>ном n_хутро ( )

Р_>ном Р_>z / ( )

де n_>ном – номінальна частота обертання електро

двигуна, об./хв;

n_хутро – частота обертання вхідного валу механізму,

об./хв;

Р_>ном –номінальна потужністьелектродвигателя,кВт;

коефіцієнт корисної дії верстата, по

>паспорту приймаємо =0,9.

Згідно з умовами ( ) і ( ) маємо:

n_>ном 1500 об./хв

Р_>ном 4,47/0,9 = 4,97 кВт

По ( ) вибираємо електродвигун маркиАИР112М4 з Р_>ном =5,5 кВт, _>ном= 85,5 %, n_>ном= 1500 об./хв,cos =0,86, I_п/I_>ном=7,0.

Вибір електродвигунівМ2М4 аналогічний . Дані вибору заносимо в таблицю 3.

Номінальний струм електродвигуна I_>ном, А, визначаємо за такою формулою:

I_>ном = Р_>ном / ( 3 U_{з >ном} >cos _>ном ), ( )

де U_з –номінальне напруга мережі, кВ;

_>ном– коефіцієнт корисної дії електро

двигуна,о.е.;

>cos _>ном –номінальний коефіцієнт потужності,о.е..

Пусковий струм електродвигуна I_п, А, визначаємо за такою формулою:

I_п = I_>ном I_п/I_>ном, ( )

де I_п/I_>ном –кратність пускового струму,о.е.

Для електродвигуна М1 по формулам ( ) і ( ) маємо:

I_>ном = 5,5 /( 3 0,38 0,855 0,86 ) =11,3 А

I_п =11,3 7 =79,1 А

Розрахунок номінальних і пускових струмів інших електродвигунів аналогічний . Дані заносимо в таблицю 3.

Таблиця 3

Про >зна >чение	Марка >двига >теля	nхутро, про/ хв	Рхутро, кВт	n>ном, про/ хв	Р>ном, кВт	>сos зв >о.е	>ном, %	Iп I>ном, >о,е	I>ном, А	I>ном, А
М1	>АИР112М4	1500	5,00	1500	5,500	0,86	85,5	7,0	11,3	79,1
М2	>АИР63А2	3000	0,37	3000	0,370	0,86	72,0	5,0	0,9	4,5
>М3	>П25	3000	0,12	3000	0,125	0,75	70,0	5,0	0,4	2,0
>М4	>АИР50В2	3000	0,12	3000	0,120	0,75	63,0	4,5	0,4	1,8

 

Вибір елементів схеми

Вибір силовихтиристоров виробляємо за такими умовам:

по токутиристора:

I_>ном.т (0,5 I_>max>кр )/( 2 До_про До_про До До_ф) ; (12 )

по зворотному напрузітиристора:

U_{>обр.ном.т} 1,1 2 U_з, (13 )

де I_>ном.т –номінальний струмтиристора, А;

I_>max>кр максимальний можливий струм черезтиристор,

А;

До_про –коефіцієнт враховує умови охолодження,

До_про =0,5;

До_про коефіцієнт враховує завантаженнятиристора в

залежність від температури довкілля,

До_про =1;

До коефіцієнт враховує кут провідності

>Тиристора До =1;

До_ф >коеффициен враховує формутиристора,

До_ф=1,1;

U_{>обр.ном.т} – зворотне номінальне напруга

>тиристора, У;

>Произведем вибіртиристоровVS1VS10 у подальшому ланцюгу харчування двигуна головного руху М1.

Максимальний короткочасний струм черезтиристор у разі приймаємо рівнимпусковому току двигуна М1.

Згідно з умовами (12) і (13) одержимо:

I_>ном.т (0,5 79,1 )/( 2 0,5 1 1 1,1) =35,9 А

U_{>обр.ном.т} 1,1 2 380 =>591,1В

Позаяк у схемою не передбачена захист відперенапряжений з допомогоюRC ланцюжків, то вибираємотиристори за напругою на два класу вище, ніж вийшло із розрахунку.

По ( ) вибираємотиристориVS1VS10 класуТ122206 з I_>ном.т=>40А, U_{>обр.ном.т}=>800В, I_>упр.т=>0,18А, U_>упр.т=>4B.

Вибір діодів длятиристорного пускача виробляємо за такими умовам:

U_>обр 2 U_з, ( 14 )

I_>пр.доп I_>упр.т, ( 15 )

де U_>обр зворотне дозволене напруга діода, У;

I_>пр.доп припустимий прямий струм діода, А.

>Произведем вибір діодівVD1VD10 длятиристорного пускача у ланцюзі двигуна головного руху М1.

За умовою (14) і (15) одержимо:

U_>обр 2 380 = 537,4 У

I_>пр.доп 0,18 А

По ( ) вибираємо діодиVD1VD10 маркиКД105В з I_>пр.доп=0,3 А, U_>обр=>600В.

Вибір резисторів длятиристорного пускача виробляємо за такими умовам:

R_>p (0,05 U_>max U_>упр.т ) / (1,1 I_>упр.т) ; (16 )

Р_рас. I_>упр.т. R_>p, (17 )

де R_>p активне опір резистора,Ом;

U_>max максимальне значення напруги мережі, У;

>P_рас потужність розсіювання резистора,Bт.

Максимальне напруга мережі визначаємо за такою формулою:

U_>max 2 U_з ( 18 )

U_>max 2 380 =537,4

>Произведем вибір резисторівR1R5 длятиристорного пускача у подальшому ланцюгу двигуна головного руху М1.

За умовою ( 16 ) і ( 17 ) одержимо:

R_>p (0,05 537,4 4 ) / (1,1 0,18) = 115,5Ом

Р_рас. 0,18_. 115,5 =3,74 Вт

По ( ) вибираєморезисториR1R6 маркиС535В зР=7,5Вт,R=120Ом.

Вибіргерсиконовихконтакторов виробляємо в умовах:

U_{>ном.к.к} U_ц.в. ; ( 19 )

I_{>ном.кон.} I_>дл.к.ц., ( 20 )

де U_{>ном.к.к} номінальне напруга котушкиконтак

тору, У;

U _ц.в.. напруга ланцюга управління, У;

I_{ном.кон.} номінальний струм контактів контактора, А;

I_дл.к.ц.. тривалий струмкоммутируемой ланцюга, А.

>Произведем вибіргерсиконового контактораКМ1 . У разі I_дл.к.ц.. дорівнюватиме номінальному току двигуна М2.

Згідно з умовами (19) і (20) одержимо:

U_{ном.к..к} 24 У

I_{ном.кон..} 0,9 А

По ( )вибираємогерсиконовийконтакторКМ1 маркиКМГ18193000У.2.04 з U_{>ном.к.к}=>24B,_.I_{>ном.кон.} =6,3 A,P_>потр=4 Вт.

Вибір рештигерсиконовихконтакторов аналогічний, дані вибору заносимо в таблицю 4.

Таблиця 4

Позначення	Марка кін >тактора	Uц.в., У	I>дл.к.ц, А	U>ном.к..к, У	Iном.кон, А	>P>потр, Вт
>КМ1	>КМГ18193000У.2.04	24	0,9	24	6,3	4
>КМ2	>КМГ18193000У.2.04	24	0,4	24	6,3	4
>КМ3	>КМГ18193000У.2.04	24	0,4	24	6,3	4

Вибір проміжнихгерконових реле керуватитиристорами виробляємо в умовах:

за напругою:

U_ном.к.р U _ц.в.

по току контактів реле:

I_{ном.кон.р} I_дл.к.ц ; ( 22 )

за кількістю виду (замикаючі,размикающие ) контактів.

де U_ном.к.р номінальне напруга котушки реле, У;

I_{ном.кон.р} номінальний струм контактів реле, А.

>Произведем вибіргерконового релеKV2 .У разі I_>дл.к.цдорівнює току управліннятиристорами.

Згідно з умовами ( 14 ) і ( 15 ) одержимо:

U_ном.к.р 24 У

I_{ном.кон.р} 0,18 А

потрібно тризамикающихся і тількиразмикающий контакт.

По ( ) вибираємогерконовое релеKV2 що складається з двох : реле маркиРПГ010421 із кількістюзамикающихся контактів –чотири, Р_>потр=1,5 Вт, I_{ном.кон.р} =>1A, U_ном.к.р= 24 У і реле маркиРПГ110222 із кількістюразмикающихся контактів –два, Р_>потр=1,4 Вт, I_{ном.кон.р} =>1A, U_ном.к.р=24 У.

Вибір рештигерконових реле аналогічний, дані вибору заносимо в таблицю 5.

 

Таблиця 5

Позначення	Марка кін >тактора	>Uном.кр., У	>Iном.конр, А	>Pпотр, Вт	Кількість замикаючих контактів	Кількістьразмикающих контактів
>КV1	>РПГ010111	24	1,0	0,12	1
	>РПГ110222	24	1,0	1,40		2
>КV2	>РПГ010421	24	1,0	1,50	4
	>РПГ110222	24	1,0	1,40		2
>КV3	>РПГ010421	24	1,0	1,50	4
	>РПГ010222	24	1,0	1,40		2
>КV4	>РПГ010421	24	1,0	1,5	4
	>РПГ010222	24	1,0	1,4		2
>КV5	>РПГ110222	24	1,0	1,40	2
	>РПГ110222	24	1,0	1,40		2
>КV6	>РПГ110222	24	1,0	1,40	2
	>РПГ110222	24	1,0	1,40		2
>КV7	>РПГ010111	24	1,0	,12	1
	>РПГ110222	24	1,0	1,40		2
>КV8	>РПГ110222	24	1,0	1,40	2
	>РПГ110222	24	1,0	1,40		2

Вибір реле часуКТ виробляємо в умовах (21), (22) за величиною витримки часу:

>t_вуст. >t_расч., ( 23 )

деt_вуст час установки реле часу, з;

>t_>расч розрахункова величина витримки часу, з, з

паспортні даніt _>расч =23 сек.

Тривалий струмкоммутируемой ланцюга I_дл.к.ц., A, визначаємо за такою формулою:

I_дл.к.ц=Р_>потр / U _ц.в., ( 24 )

де Р_>потр потужність споживача комутованого контактами реле, Вт.

Контакт реле часу комутирує ланцюггерконового релеKV1 . Відповідно I_дл.к.ц за такою формулою ( 24 ) дорівнюватиме:

I_дл.к.ц=(1,4 + 0,4) / 24 =0,08 А

Згідно з умовами ( 21 ), ( 22 ) і ( 23 ) одержимо:

U_{ном.к.р.} 24 У

I_{ном.кон.р.} 0,08 А

>t_расч 2 сек

По ( ) вибираємо реле часуКТ маркиВЛ26У4 з U_ном.к.р =24 У, I_{ном.кон.р} =1 А, Р_>потр =>16Вт,t_вуст =1300 з.

Вибір лампи місцевого висвітлення проводиться у разі наступним умовам:

за проектною потужністю;

по номінальному напрузі:

U_{ном.л.м.о.} U_ц.м.о.. ; ( 25 )

де U_{>ном.л.м.о} номінальне напруга лампи місцевого

висвітлення, У;

U_ц.м.о напруга ланцюга місцевого висвітлення, У.

U_{ном.л.м.о.} 24 У

По ( ) вибираємо лампу місцевого висвітленняЕL типуМО2425 з U_{>ном.л.м.о}=>24В, Р_>потр=>2,5Вт.

Вибір сигнальною лампиHL2 виробляємо в умовах:

по конструктивного виконання;

по номінальному напрузі:

U_{ном.с.л..} U_ц.с.., ( 26 )

де U_ном.с.л –номінальне напруга сигнальнійлампи,В.

U_ц.с –напруга ланцюга сигналізації, У.

За умовою ( 26 ) маємо:

U_{ном.с.л..} 5 У_.

По ( ) вибираємо сигнальну лампуHL2 маркиМН 03 з U_ном.с.л=24 У, Р_>потр=>2,5Вт.

Попаспорту вибираємо пристрійHL1 маркиУПС2У3.

З паспортні дані вибираємо амперметр типуЭ8031У3.

Вибір перемикачів виробляємо за такими умовам:

за призначенням;

по конструктивного виконання;

по робочому напрузі:

U_{ном.пер..} U _кому ; ( 27 )

по току контактів перемикача:

I _{>ном.до.перекл.} I _{для.до.ц} : ( 28 )

де U_{ном.пер} номінальне напругапереключате

ля, У;

U_комуномінальне напругакоммутируемойцепи,В;

I_{ном.к.пер} номінальний струм перемикача, А.

>Произведем вибір перемикача SA2 . За формулою ( 24 ) визначаємо тривалий струмкоммутируемой ланцюга:

I_дл.к.ц.. = 25/24=1,04 А

За умовою ( 27 ) і ( 28 ) одержимо:

U_{ном.пер} 24 У

I_{ном.к.пер} 1,04 А

По ( ) перемикач SA2 маркиПКн105 з U_{ном.пер.}=24 У, I_{ном.к.пер} =4 А.

Вибір інших перемикачів аналогічний . Дані заносимо в таблицю 6.

Таблиця 6

Позиційне позначення	Марка перемикача	Uном.пер, А	I>ном.к.пер, А
SA1	>ПКП256107ПУ3	380	6
SA2	>ПКн 105	24	4
SA3	>ТВ1	24	1
>SA4	>ПКУ311С2071У3	24	5
>SA5	>ПКУ311С2071У3	24	5

Вибір кнопок управління виробляємо за такими умовам:

за напругою:

U_{ном.кн..} U _ц.в. ; ( 29 )

по току контактів кнопки:

I _{>ном.до.зв.} I _{для.до.ц} ; ( 30 )

з вигляду і кольору штовхача;

за кількістю виду контактів,

де U_ном.кн номінальне напругакнопки,B;

I_ном.к.н номінальний струм контактів кнопки, А.

Вигляд штовхача то, можливо грибоподібний чи циліндричний, колір червоний чи чорний . Слід пам'ятати, що кнопка “ Загальний стоп “ мусить бути згрибовидним штовхальник червоного кольору.

Покажемо вибір кнопки SB3. За формулою ( 24 ) визначаємо тривалий струмкоммутируемой ланцюга:

I_дл.к.ц.. = 4/24=0,17 А

Згідно з умовами ( 29 ) і ( 30 ) маємо:

U_{ном.кн..}=24 У_.

I_{ном.к.н.}= 0,17 А

По ( ) вибираємо кнопку SB3 маркиКЕ011У3 з I_ном.к.н=6 А, U_{ном.кн..}=24 У, з циліндричним штовхальник чорного кольору.

Вибір решти кнопок аналогічний . Дані вибору зводимо в таблицю 7.

Таблиця 7

Позиційне позначення	Марка кнопки	Вигляд управляючого елемента	Колір управляючого елемента	Кількість замикаючих контактів	Кількістьразмикающих контактів
SB1	>КЕ021У3	>Грибковидний	Червоний		1
SB2	>КЕ011У3	>Цилиндрический	Чорний	1
SB3	>КЕ011У3	>Цилиндрический	Чорний	1

Вибір кінцевих вимикачів виробляємо в умовах:

по конструктивного виконання;

за кількістю виду контактів;

за напругою:

U_{ном.к.в..} U _ц.в. ; ( 31 )

по току контактів:

I _{>ном.до..в.} I _{для.до.ц} ; ( 32 )

де U_ном.к.в – номінальне напруга кінцевого

вимикача, B;

I_{ном.к..в} – номінальний струм контактів кінцевого

вимикача, А.

Покажемо вибір кінцевого вимикачаSQ3, який комутирує ланцюг котушок релеKV4,KV5,KV6,KV7,KV8 ігерсиконового контактораКМ3. У разі у найбільш тяжкому режимі одночасно можуть працювати :герконовое релеKV7 чигерконовое релеKV8, і навітьгерконовие релеKV4,KV6 ігерсиконовийконтакторКМ3 . За формулою ( 24 ) тривалий струмкоммутируемой ланцюга дорівнює:

I_{>дл.к.ц..}=(1,4+1,4+1,4+1,4+1,5+1,4+4)/ 24=0,5 А

По ( ) вибираємо кінцевий вимикачSQ3 маркиВПК2110У3 з I_{>ном.к.в.}=4 А, U_{>ном.к.в.}=24 У.

Вибір решти кінцевих вимикачів аналогічний . Дані вибору зводимо в таблицю 8.

Таблиця 8

Позиційне позначення	Марка вимикача	Uном.пер, А	>Iном.к.пер, А
>SQ1	>ВПК2010У3	24	4
>SQ2	>ВПК2010У3	24	4
>SQ3	>ВПК2010У3	24	4

Попаспорту верстата вибираємо електромагнітні муфтиYC1 іYC2 .YC1 маркиЭТМ0841Н2 з U_{>ном.к.в.}=24 У, Р_>потр=>60Вт іYC2 маркиЭТМ0862В з U_{>ном.к.в.}=24 У, Р_>потр=>60Вт.

Попаспорту верстата вибираємо конденсатор С1 маркиМБГП202000,51 з ємністю 0.51мкФ.

Попаспорту верстата вибираємо діодVD15 маркиД226В.

Вибір діодів мостового випрямляча для харчування ланцюга управління виробляємо в умовах:

по зворотному напрузі:

U_обр. 1,57 U _ц.в. ; ( 33 )

через прямий току:

I_доп.пр. 0,5 I _>d, ( 34 )

де I _>d – струм навантаження діодів, А.

Струм навантаження діодів визначаємо за такою формулою:

I_>d.P_>потр U _ц.в, ( 35 )

деP_>потр – сума активних потужностей споживачів

ланцюга управління, Вт.

I_>d.=(1,4+1,4+1,4+1,4+1,5+1,4+4+4+4+60)/24=3,35 А

Згідно з умовами ( 33 ) і ( 34 ) маємо:

U_обр. 1,57 24=37,7 У

I_доп.пр. 0,5 3,35=1,68 А

По ( )вибираємо діодиVD11VD14 маркиКД202Б з U_обр =50 У, I_доп.пр =3,5 А.

Вибір понижувального трансформатора TV для харчування ланцюгів управління і місцевого висвітлення виробляємо в умовах:

за напругою обмоток:

U_{>ном.1тр.} U _з. ; ( 36 )

U_{>ном.2тр.} U _ц.в. ; ( 37 )

U_{>ном.2мо.} U_ц.мо. ; ( 38 )

P.S_{>ном.тр.} P.S_>расч.1, ( 39 )

де U_{>ном.1тр} номінальне напруга первинної обмотки

трансформатора, У;

U_{>ном.2тр} номінальне напруга вторинної обмотки

харчування випрямляча, У;

U_{>ном.2мо} номінальне напруга харчування обмотки

місцевого висвітлення, У;

P.S_>ном.тр номінальна потужність трансформатора, У А;

P.S_>расч.1 повна розрахункова навантаження первинної

обмотки, У А.

>Расчетную навантаження трансформатора визначаємо за такою формулою:

P.S_>расч.1 = P.S₂ /_, ( 40 )

де P.S₂ сумарна повна потужність навантаження вторинних

>обмоток,В А;

коефіцієнт корисної діїтрансформа

тору,о.е.

Сумарну повну потужність навантаження у разі визначаємо за такою формулою:

P.S₂= I_>d U_ц.у. + I_л.>мо U_ц.у., ( 41 )

де I_>л.мо струм лампи місцевого висвітлення, А.

За формулою ( 24 )маємо:

I_>л.мо =25 /24 =1,04 А

За формулою ( 41 ) одержимо:

P.S₂=3,35 24 + 1,04 24 =105,36 У А

По ( ) приймаємо =0,875.

За формулою ( 40 ) одержимо:

P.S_>расч.1 =105,36 / 0,875 =120,4 У А

Згідно з умовами ( 36 ), ( 37 ), ( 38 ), ( 39 ) одержимо:

U_{>ном.1тр.} 380 У

U_{>ном.2тр.} 29 У_.

U_{>ном.2мо.} 24 У_.

P.S_{>ном.тр.} 120,4₁

По ( )вибираємо розділовий трансформатор TV1 типуОСМ 0,160 з P.S_>ном.тр =160 У А, U_{>ном.1тр} =380, U_{>ном.2тр} =29 У, U_{>ном.2мо} =24 У.

Економічна частина

Охорона праці

Боротьба шумами і вібрацією

Шум є безладне поєднання звуків різної частоти і інтенсивності, несприятливо діючих на організм людини.

>Вибрация є механічні хитання й хвилі твердих цілий.

Шум і вібрація може бути причинами розлади серцево-судинної і нервової системи, і навітьопорнодвигательного апарату людини . При надлишку шуму й вібрації робочому місці зараз відбувається зниження концентрації та пильності у обслуговуючого персоналу, наслідком чого стане збільшення виробничого травматизму . Як наслідок перебування у виробничих приміщення з головою шуму й вібрації у обслуговуючого персоналу виникає підвищена стомлюваність, збільшення кров'яного тиску.

Зниження шуму й вібрації з виробництва буває у основному шляхом застосуваннямалошумного устаткування.

У машинах й механізми підвищені гомін лісу і вібрація часто творяться у результаті неприпустимого зносу тертьових частин підшипників, неточною складанні ремонту, у процесі експлуатації електроустаткування необхідно своєчасно виробляти заміну мастила підшипників і треба своєчасно ремонтувати.

Верстат для шліфовки брикетних форм типуСФXБР/3 встановлюється навиброизоляционие опертя підлозі цеху чи бетонної подушці, значно зменшує рівень шуму й вібрації.

У процесі модернізації електроустаткування верстата досягли зниження рівня шуму й вібрації з допомогою:

заміни електродвигунів старих конструкцій налаштувалася на нові, менш гучні у роботі;

винятку додаткового шуму при перевантаженнях, оскільки електродвигуни захищені від перевантаження з допомогою теплових реле;

установки безшумного у роботітиристорного пускача ігерсиконовихконтакторов, замістьпускателей старих конструкцій.

установки у подальшому ланцюгу управління малопотужній і безшумної апаратури.

Противопожарние заходи

Причинами пожеж зазвичай є роботу з відкритим вогнем, несправності електричних пристроїв і проводок, самозаймання матеріалів при несправному зберіганні, куріння і недотримання правил пожежної безпеки.

Щоб уникнути пожежі на верстаті, необхідно перевіряти контакти на ступінь затискача, оскільки іскріння можуть призвести до загорянню ізоляції. Очищуватиме внутрішню частина верстата від дрантя і легко займистих речовин. Курити дозволяється лише у спеціально відведених місцях.Пролитую пальну рідина негайно прибирають. Використаніобтирочние матеріали бережуть у спеціальних металевих ящиках з щільнозакривающимися кришками.

Що стосується пожежі необхідно ухвалити заходи для її ліквідації і повідомити в пожежну службу.

Працюючи верстати напожароопасних приміщеннях необхідно вживати заходів захисту електроустаткування верстата від підвищених температур, тиску вологи, і навіть дотримуватися діючі правила для довкілля.

Керівник цехів, ділянок, лабораторій визначають правильне ведення технологічних процесів, забезпечують протипожежним інвентарем і коштами гасіння пожеж, своєчасне проведення інструктажів.

У великих підприємствах створюються підрозділи пожежної охорони. Начальник пожежної охорони підпорядковується безпосередньо керівнику підприємства.

На ці підрозділи покладено такі функції:

розробка заходів із гасінню пожеж;

проведення роз'яснювальних робіт;

вміст у справному стані пожежного інвентарю;

гасіння пожежі біля об'єкта;

керівництво добровільної пожежної дружиною.

Для гасіння пожежі на верстаті необхідно застосовуватиуглекислотние вогнегасники

звоздушномеханической піною типуПО1,ПО6. А, щоб обмежити доступ кисню до вогню, можна використовувати пісок. Коли верстаті відключено напруга, можна скористатися пінними вогнегасникамиОХП10.

Перелік протипожежних коштів визначають місцевими інструкціями, пристосовані до органами Державного нагляду.

На підприємствах електротехнічній промисловості пожежонебезпечними вважаються такі приміщення:

склади мінеральних масел;

насосні станції з перекачування мазуту;

деревообробні цехи і ін.

Основні кошти пожежогасіння: вогнегасники, ящики з піском, щити, листовий азбест,водорукав,

Вода для гасіння пожежі зазвичай забирають з резервуара. Якщо натиск води загалом водопровід недостатній, його можна підвищити пожежним насосом.

 

Література

1. Григор'євО.П. та інших.Тиристори. Довідник. М.: Радіо і зв'язок, 1990

2. Григор'євО.П. та інших.Диоди. Довідник. М.: Радіо і зв'язок, 1990

3. Дубровський В.В. та інших..Резистори. Довідник. М.: Радіо і зв'язок, 1991

4. Зимін О.Н., Преображенський У. І.,Чувашов І.І. Електроустаткування промислових підприємств й установки. М.:Энергоиздат, 1981

5. Довідкова книга для проектування електричного висвітлення. / Під ред.Г.М.Кнорринга. Л., Енергія, 1976

6. Довідник з проектування електричних мереж, і електроустаткування / Під ред. Ю.Г.Барибина та інших. М.:Энергоатомиздат, 1991

7. Довідник по електричним машинам: У томах / Під загальною ред. І.П. Копилова іБ.К. Клокова. Том 1 М.:Энергоиздат, 1988

8. Довідник технолога машинобудівника. У2хТ.2. / Під ред. О.Г.Косиловой іР.К. Мещерякова.4е вид., перероблений і доповнено.М.:Машиностроение, 1986

9.Стоколов В.Є. та інших. Електроустаткуваннякузнечнопресових машин. Довідник. М.: Машинобудування, 1981

 

Технологічна частина

Призначення і технічні дані верстата

Верстат16Б16П призначений до виконання різноманітних токарних робіт, і навіть, для нарізуваннярезьб: метричної,дюймовой, модульної іпитчевой.

Основні технічні дані і характеристики верстата зводимо в таблицю 1.

Таблиця 1

1234567Следующая ⇒

Поделиться: