Архитектура Аудит Военная наука Иностранные языки Медицина Металлургия Метрология Образование Политология Производство Психология Стандартизация Технологии |
Расчёт прочности ригеля по сечениям, нормальным к продольной оси
Высоту сечения ригеля уточняем по опорному моменту по грани колонны при , поскольку на опоре момент определен с учетом образования пластического шарнира. Принятую высоту затем проверяем по пролетному наибольшему моменту так, чтобы относительная высота сжатой зоны была и исключалось неэкономичное переармирование сечения. По табл. III.1.[1] при находим значение , а по формуле определяем граничную высоту сжатой зоны:
характеристика деформативных свойств бетона. , т.к.
Определяем рабочую высоту сечения ригеля:
Полная высота сечения:
С учетом унификации принимаем , Для опорных и пролётных сечений принято расстояние от границы растянутой грани до центра тяжести растянутой арматуры а=0, 06 м при расположении арматуры в 2 ряда и а =0, 03 м при расположении арматуры в 1 ряд.
Рисунок 8- К расчету прочности ригеля – сечение - в пролете (а) - на опоре (б)
Сечение в первом пролёте: , Расчет сечения арматуры выполняем, используя вспомогательные таблицы, вычисляем
По табл. находим , Проверяем принятую высоту сечения ригеля. Поскольку , сечение не будет переармированным. Определяем площадь сечения продольной арматуры:
По сортаменту принимаем для армирования 2Ø 18А-III+ 2Ø 20А-III с
.
Сечение в среднем пролёте
По сортаменту принимаем 4Ø 14А-III c Количество верхней арматуры определяем по величине опорных изгибающих моментов. Сечение на опоре «В»,
Для армирования опорных сечений принимаем: - со стороны 1го пролета 2Ø 10А-III +2Ø 22A-III c - со стороны 2го пролета: сечение арматуры, доводимой до опор, определяем исходя из значения отрицательного момента, , Вычисляем:
Сечение арматуры:
Следовательно, до опор должна доводиться арматура не менее 2Ø 16 А-III с Принимаем 2Ø 16 А-III +2Ø 18A-III c . Расчёт прочности ригеля по сечениям, наклонным к продольной оси
Максимальная поперечная сила (на первой промежуточной опоре слева) Диаметр поперечных стержней устанавливаем из условия сварки с продольной арматурой диаметром d=22 мм и принимаем равным d=8 мм класса А-I с .Шаг поперечных стержней по конструктивным условиям принимаем s=h/3=0, 6/3=0, 2м. На всех приопорных участках длиной 0, 25L принимаем шаг s=0, 2м; в средней части пролета шаг s=(3/4)h=0, 75х0, 6=0, 45м. Вычисляем:
Условие выполняется.
Требование - выполняется.
При расчете прочности вычисляем:
Поскольку ,
вычисляем значение (с) по формуле:
Тогда
Поперечная сила в вершине наклонного сечения
.
Длина проекции расчетного наклонного сечения
Вычисляем Условие удовлетворяется. Проверка прочности по сжатой наклонной полосе:
Условие прочности:
удовлетворяется. Построение эпюры арматуры
Эпюру арматуры строим в такой последовательности: - определяем изгибающие моменты М, воспринимаемые в расчетных сечениях, по фактически принятой арматуре; - устанавливаем графически или аналитически на огибающей эпюре моментов по ординатам М места теоретического обрыва стержней; - определяем длину анкеровки обрываемых стержней , причем поперечная сила Q в месте теоретического обрыва стержня принимаем соответствующей изгибающему моменту в этом сечении; здесь d – диаметр обрываемого стержня. - в пролете допускается обрывать не более 50% расчетной площади сечения стержней, вычисленных по максимальному изгибающему моменту. Рассмотрим сечение первого пролёта. Арматура 2Ø 18А-III+ 2Ø 20А-III c Определяем момент, воспринимаемый сечением, для чего рассчитываем необходимые параметры:
,
Арматура 2Ø 18A-III обрывается в пролете, а стержни 2Ø 20 А-III c доводятся до опор. Определяем момент, воспринимаемый сечением с этой арматурой:
,
Графически определяем точки обрыва двух стержней 2Ø 18А-III. В первом сечении поперечная сила , во втором . Интенсивность поперечного армирования в первом сечении при шаге хомутов равна:
Длина анкеровки
Во втором сечении при шаге хомутов
Сечение во втором пролете: принята арматура 4Ø 14А-III c . Определяем момент, воспринимаемый сечением, для чего рассчитываем необходимые параметры:
,
Арматура 2Ø 14A-III обрывается в пролете, а стержни 2Ø 14А-III c доводятся до опор. Определяем момент, воспринимаемый сечением с этой арматурой:
,
Графически определяем точки обрыва двух стержней Ø 14 A-III. Поперечная сила в сечении . Интенсивность поперечного армирования при шаге хомутов равна:
Длина анкеровки
На первой промежуточной опоре слева принята арматура 2Ø 10А-III+ +2Ø 22A-III c .
, , ,
Стержни 2Ø 10А-III c доводятся до опор. Определяем момент, воспринимаемый сечением с этой арматурой:
, , , .
Поперечная сила . Интенсивность поперечного армирования при шаге хомутов равна: . Принимаем . На первой промежуточной опоре справа принята арматура 2Ø 16А-III+ +2Ø 18A-III c .Определяем момент, воспринимаемый сечением c этой арматурой:
, ,
Стержни 2Ø 16А-III с доводятся до опор:
,
Поперечная сила . Интенсивность поперечного армирования при шаге хомутов : Длина анкеровки
Принимаем . |
Последнее изменение этой страницы: 2019-10-04; Просмотров: 138; Нарушение авторского права страницы