Расчёт насоса для подачи исходной смеси

 

В данной установке необходимо подобрать насос для подачи исходного раствора из ёмкости в теплообменник-подогреватель. Необходимо определить необходимый напор и мощность при заданном расходе жидкости. Далее по этим характеристикам выбираем насос конкретной марки.

а) Выбор трубопровода.

Для всасывающего и нагнетательного трубопровода примем одинаковую скорость течения воды, равную 2 м/с. Тогда диаметр будет определяться по формуле (24):

 

 

где Q – расход Na₂SO₄, равный Q = G/ρ = 3, 333/1071 = 0, 31 ∙ 10^-2 м³/с.

 м

Выбираем стальную трубу наружным диаметром 48 мм, толщиной стенки 3 мм. Внутренний диаметр трубы d = 42 мм. Фактическая скорость раствора в трубе:

 

 

Примем, что трубопровод стальной, коррозия незначительна.

б) Определение потерь на трение и местные сопротивления.

Находим критерий Рейнольдса:

 

 

где ρ = 1071 – плотность раствора Na₂SO₄ при 20 °С; μ = 0, 89 ∙ 10^-3 Па – вязкость раствора Na₂SO₄ при 20 °С.

То есть режим турбулентный. Абсолютную шероховатость трубопровода принимаем Δ = 2 ∙ 10^-4 м. Тогда относительная шероховатость трубы определяется по формуле:

 

 (29)

 

В турбулентном потоке различают 3 зоны, для которых коэффициент теплопроводности λ рассчитывают по разным формулам. Получим:

; ;

2100 < Re < 117600 (Re = 113147)

Таким образом, в трубопроводе имеет место смешанное трение, и расчёт λ следует проводить по формуле:

 

 (30)

 

Подставив, получим:

 Вт/(м× К)

Определим сумму коэффициентов местных сопротивлений отдельно для всасывающей и нагнетательной линий.

Для всасывающей линии:

1) Вход в трубу (принимаем с острыми краями): ξ ₁ = 0, 5.

2) Прямоточные вентили: для d = 0, 03 м ξ = 0, 85, для d = 0, 05 м ξ = 0, 79.

Экстраполяцией находим для d = 0, 042 м ξ = 0, 814. Так как Re < 3 ∙ 10⁵, следовательно ξ умножаем на коэффициент k = 0, 927, получаем ξ ₂ = 0, 75.

3) Отводы: плавный отвод круглого сечения определяют по формуле: ξ = А ∙ В. Коэффициент А зависит от угла φ, на который изменяется направление потока в отводе: φ = 90 °С, следовательно А = 1. Коэффициент В зависит от отношения радиуса поворота трубы R_о к внутреннему диаметру d: Примем , так как радиус поворота равен шести диаметрам трубы, следовательно В = 0, 09. ξ ₃ = 1 ∙ 0, 09 = 0, 09.

Сумма коэффициентов местных сопротивлений во всасывающей линии:

 

 

Потерянный напор во всасывающей линии находим по формуле:

 

 (31)

 

где l и d_э - длина и эквивалентный диаметр трубопровода. Принимаем длину трубопровода на линии всасывания, равной 6 м.

 м

Для нагнетательной линии:

1) Отводы под углом 120°: А = 1, 17, В = 0, 09, ξ ₁ = А ∙ В = 1, 17 ∙ 0, 09 = 0, 105.

2) Отводы под углом 90°: ξ ₂ = 0, 09 (см. выше).

3) Нормальные вентили: для d = 0, 04 м ξ = 4, 9, для d = 0, 08 м ξ = 4, 0. принимаем для d = 0, 042 м ξ ₃ = 4, 86.

4) Выход из трубы: ξ ₃ = 1.

Сумма коэффициентов местных сопротивлений в нагнетательной линии:

Потерянный напор в нагнетательной линии:

 м

Общие потери напора:

 

 м

 

в) Выбор насоса.

Находим напор насоса по формуле:

 

 (32)

 

где Р₁ – давление в аппарате, из которого перекачивается жидкость; Р₂ – давление в аппарате, в который подаётся жидкость; Н_г – геометрическая высота подъёма жидкости; h_п – суммарные потери напора во всасывающей и нагнетательной линии. Примем Н_г = 10 м.

 м вод. столба

Подобный напор при заданной производительности обеспечивается центробежными насосами. Учитывая, что центробежные насосы широко распространены в промышленности ввиду достаточно высокого к. п. д., компактности и удобства комбинирования с электродвигателями, выбираем для последующего рассмотрения именно эти насосы.

Полезная мощность насоса определяется по формуле:

 

 (33)

 

где Q – расход; Н – напор насоса (в метрах столба перекачиваемой жидкости).

 кВт

Мощность, которую должен развивать электродвигатель насоса на выходном валу при установившемся режиме работы, находится по формуле:

 

 (34)

 

где η _н и η _пер – коэффициенты полезного действия соответственно насоса и передачи от электродвигателя к насосу.

К. п. д. передачи зависит от способа передачи усилия. В центробежных насосах обычно вал электродвигателя непосредственно соединяется с валом насоса; в этих случаях η _пер ≈ 1. Если к. п. д. насоса неизвестен можно руководствоваться следующими примерными значениями: при малой и средней подаче η _н = 0, 4 – 0, 7; при большой подаче η _н = 0, 7 – 0, 9.

Принимая η _пер = 1 и η _н = 0, 6 (для центробежного насоса средней производительности), найдем мощность на валу двигателя по формуле:

 

 кВт

 

По Приложению 1 устанавливаем, что заданным подаче и напору больше всего соответствует центробежный насос марки Х 45/54, для которого в оптимальных условиях работы Q = 1, 25 ∙ 10^-2 м³/с; Н = 42 м; η _н = 0, 6. Насос обеспечен электродвигателем АО2 – 62 – 2 номинальной мощностью N_н = 13 кВт, η _дв = 0, 88. Частота вращения вала n = 48, 3 с^-1.

г) Определение предельной высоты всасывания.

Рассчитаем запас напора на кавитацию по формуле:

 

 (35)

 

где n – частота вращения вала.

 м

Устанавливая насос в технологической схеме, следует учитывать, что высота всасывания Н_вс не может быть больше следующей величины:

 

 (36)

 

где Р_t – давление насыщенного пара перекачиваемой жидкости при температуре 20 °С Р_t = 0, 0238 ∙ 9, 81 ∙ 10⁴ = 2, 35 ∙ 10³ Па. Примем, что атмосферное давление равно Р₁ = 10⁵ Па, а диаметр всасывающего патрубка равен диаметру трубопровода.

 м

Таким образом, насос может быть установлен на высоте 4, 5 м над уровнем жидкости в ёмкости. [1]

⇐ Предыдущая1234567Следующая ⇒

Поделиться: