ПРИНЦИПИАЛЬНАЯ СХЕМА ЗАЩИТЫ ТРАНСФОРМАТОРА

⇐ ПредыдущаяСтр 3 из 3

6.1 Принципиальная схема защиты трансформатора, выполненная с использованием переменного оперативного тока изображена на рис. 6.1 – 6.4. Переменный оперативный ток обычно используется на необслуживаемых подстанциях. На подстанция с постоянным обслуживающим персоналом в основном используется постоянный оперативные ток. В этом случае принципиальные схемы защиты должны выполняться в соответствиями с рекомендациями [8].

6.2 Дифференциальная защиты выполнена на реле с НТТ КА1 и КА2 типа РНТ-565. Реле установлены в двух фазах. На стороне 110 кВ ТТ соединены в треугольник, на стороне 6 кВ – в неполную звезду.

6.3 Газовая защита выполнена с использованием реле типа РГТ-50 с действием на отключение и на сигнал. Предусмотрена возможность перевода отключающего элемента на сигнал с помощью переключающего устройства ХВ.

6.4 Максимальная токовая защита с комбинированным пуском по напряжению выполнена с использованием реле тока КА3, КА4 (РТ-40), установленных в двух фазах, минимального реле напряжения KV1 (РН-54), фильтр-реле напряжения обратной последовательности KV2 (РНФ-1М) и реле времени КТ1 (РВМ-12) с двумя выдержками времени.

С первой выдержкой времени защита действует на отключение выключателя 6 кВ, со второй – на отключение короткозамыкателя и вновь на отключение выключателя 6 кВ трансформатора.

Обмотка двух промежуточных насыщающихся трансформаторов тока TAL1, TAL2 реле времени РВМ-12 (реле на переменном оперативном токе) включаются во вторичные цепи трансформаторов тока.

Пуск реле времени осуществляется путем замыкания цепи микродвигателя М от контактов реле зашиты KA3, KA4, KV1 через выводы 9, 11 и 11, 13, причем правильная и надежная работа реле возможна при питании микродвигатель только от одного из насыщающихся трансформаторов TAL1 или TAL2.

Ток срабатывания реле РВМ-12 равен 2, 5 А при последовательном соединении секций первичной обмотки насыщающегося трансформатора и 5 А при их параллельном соединении.

6.5 Защита от перегрузки выполнена с использованием реле тока КА5 (РТ-40), установленного в одной фазе, и реле времени КТ2 (ЭВ-133). Защита действует на сигнал.

6.6 Для выключения короткозамыкателя и отключения выключателя Q₂ от дифференциальной защиты и МТЗ использованы схемы с дешунтированием.

Дешунтирование осуществляется контактами промежуточных реле переменного тока KL2, KL3, KL 4 (РП-341).

6.7 При действии газовой защиты включение короткозамыкателя и отключение выключателя осуществляется контактами промежуточного реле KL1 (РП-25) с использованием энергии, получаемой от трансформатора собственных нужд.

6.8 Отключение отделителя осуществляется с использованием энергии конденсаторов, предварительно заряженных через зарядное устройство УЗ от трансформатора собственных нужд.

6.9 Для исключения возможности отключения отделителя при включённом выключателе питающей линии предусмотрена блокировка, осуществляемая с помощью реле тока КА6 (РТ-40) и промежуточного реле KL5 (РП-252). Реле КА6 подключено к ТТ в цепи короткозамыкателя.

6.10 Цепи сигнализации о ненормальных режимах питаются от трансформатора собственных нужд.

Рис. 6.1 Поясняющая схема

Рис 6.2 Схема реле времени РВМ-12

Рис. 6.3 Принципиальные схемы цепей переменного тока защит трансформатора

(с использованием реле РНТ – 565)

а ) б)

Рис.6.4

Принципиальные схемы цепей переменного

напряжения (а) и сигнализации (б) защит трансформатора

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В курсовой работе был произведен расчет защит трансформатора типа ТДН-10000/110.

Предварительно была рассчитана дифференциальная защита трансформатора с реле РНТ-565. Значение коэффициента чувствительности оказалось меньше минимально допустимого, равного 2 и составило 1, 2, то есть защита имеет недостаточную чувствительность.

Поэтому был произведен расчет дифференциальной защиты с реле ДЗТ-11. Для данной защиты были найдены:

расчетный первичный минимальный ток срабатывания защиты А;

минимальный ток срабатывания реле на основной стороне А;

число витков обмотки НТТ реле для основной стороны , для неосновной стороны ;

первичный ток торможения при внешнем трехфазном КЗ в максимальном режиме источника питания А;

коэффициент торможения ;

число витков тормозной обмотки ;

Коэффициент чувствительности при двухфазном КЗ на стороне низшего напряжения трансформатора (в зоне действия защиты) в минимальном режиме источника питания .

Так как в соответствии с [8] на вновь проектируемых подстанциях использовать для защиты трансформаторов реле тока с ННТ (реле РНТ-565) не рекомендуется, для защиты трансформатора была выбрана защита с реле тока с торможением ДЗТ-11.

Учитывая, что МТЗ является основной защитой шин 6 кВ, в качестве защиты от внешних КЗ была выбрана МТЗ с комбинированным пуском по напряжению. Коэффициент чувствительности для этой защиты составил 6, 3, то есть больше минимально допустимого, равного 1, 5. Параметры данной защиты составили:

ток срабатывания защиты А;

вторичный ток срабатывания реле

напряжение срабатывания минимального реле напряжения В;

Напряжение срабатывания фильтр-реле обратной последовательности В.

Была рассчитана защита от перегрузки. Ток срабатывания защиты составил 62 А, ток срабатывания реле составил 5, 37 А, выдержка времени составила 2, 5 с. С учетом этого выбраны реле РТ-40/6 с параллельным соединением обмоток и реле ЭВ-133.

⇐ Предыдущая 1 23