Архитектура Аудит Военная наука Иностранные языки Медицина Металлургия Метрология Образование Политология Производство Психология Стандартизация Технологии |
Параметры колебательной системы⇐ ПредыдущаяСтр 11 из 11
Условия возникновения резонанса в системе при равенстве круговых частот насыпи с плитой и слоя слабого грунта свидетельствуют о том, что перемещения системы достигают бесконечно больших величин. Измерения вертикальных прогибов дорог под действием подвижных нагрузок в диапазоне скоростей 30–100 км/ч, проведенные в России, Германии, США, свидетельствуют только об уменьшении прогибов с ростом скорости (увеличением частоты). Поэтому область полного резонанса системы начинается предположительно со скоростей 300–400 км/ч, что не свойственно современным автомагистралям и транспортным потокам. Таким образом, регулирование перемещений (прогибов) и соответственно ускорений колебаний слабого грунта в основании насыпи с жесткой плитой покрытия возможно путем подбора соотношения масс системы и ее размеров, при котором колебания от кратковременного действия подвижной нагрузки наиболее затухающие из всех возможных, а разница перемещений – максимальна. Точное решение зависимости относительных перемещений от отношения масс системы, вытекающее из уравнений (6.33), приведено на рис. 6.6. Кривая 1 на рис. 6.6 точно аппроксимируется как , (6.36) откуда после подстановки следует , (6.37) где , – модуль упругости и толщина слоя слабого грунта.
Рис.6.6. Относительные амплитуды колебаний масс : 1 – наилучшее затухание и настройка гасителя; 2 – наилучшее затухание с настройкой на
Выражение (6.37) характеризует систему с наилучшей настройкой и затуханием. Аналогично этому кривая 2 на рис. 6.6 характеризует наилучшее затухание с настройкой гасителя на частоту главной системы и точно аппроксимируется как , (6.38) откуда после подстановки следует . (6.39) Очевидно, что наилучшее затухание и свойства гасителя будут выражаться в таком соотношении , при котором убывание прогибов и ускорений по глубине (толщине) конструкции будет находиться в пределах уравнений (6.37) и (6.38). Это возможно при и , то есть при предельном прогибе плиты. Тогда из (6.39) следует, что , (6.40) . (6.41) При 0, 5 мм и 0, 8 мм, Р0 = 5000 кг, К = 0, 05 – 0, 01, hГ = 2 м, ЕГ = 5 МПа . При ЕГ = 50 МПа . Очевидно, что при таком требуемом соотношении масс дорожной конструкции достигнуть полного гашения колебаний в слабом слое основания удается только при очень высоких насыпях (20–30 м), что неэкономично, да и не нужно по условиям строительства дорог. Вместе с этим в дорожной конструкции существует всегда гашение колебаний при действии динамической нагрузки. Начало действия дорожной конструкции как гасителя колебаний для нижнего слоя можно установить из формулы . (6.42) Положив в (6.42) U1 = 0, 5 мм, hГ = 2 м, получим . Это означает, что верхняя часть дорожной конструкции начинает работать как «наилучший» гаситель при высоте насыпи hн = 4 м. Гашение колебаний выражается в уменьшении амплитуд колебаний. Однако, несмотря на их абсолютную величину при высоких частотах вынужденных колебаний, то есть при высокой скорости горизонтального движения вертикальной нагрузки от транспортных средств, возможно их наложение и совпадение с частотой собственных (иногда называемых свободными) колебаний конструкции. Это явление резонанса приводит к существенному росту амплитуд колебаний, тиксотропному ухудшению свойств и состояния слабых водонасыщенных грунтов. Следует отметить, что резонансные явления в дорожных конструкциях максимальны на полосах движения в местах приложения подвижной нагрузки и возникают периодически в соответствии с интенсивностью движения транспорта. Рассмотрим условия возникновения резонанса для дорожной конструкции и ее колебательной модели, показанной на рис. 6.5. Частота собственных колебаний массы определится как
, (6.43) где – коэффициент жесткости, ; – эквивалентный (общий) модуль упругости насыпи; – высота насыпи на слабом грунте;
, (6.44) где – коэффициент постели, , (6.45) где – радиус чаши динамического деформирования, ; (6.46) – плотности и коэффициент Пуассона слоев конструкции. Расчеты значений частот собственных колебаний произведены для случая: м, м, кг/м3, кг/м3, м/с2,
Рис. 6.7. Значения частот собственных вертикальных колебаний 3-слойных дорожных конструкций и области резонанса: а – для слабых слоев оснований; б – для прочных слоев оснований; – частота вынужденных колебаний и точка резонанса – для асфальтобетона, – для цементобетона
то есть от 5000 до 30000 МПа, что имитирует свойства асфальтобетонных и цементобетонных верхних слоев. Результаты приведены на рис. 6.7. Здесь же приведены значения частот вынужденных колебаний, составляющие при скоростях движения 40, 80 и 120 км/ч нагрузки соответственно 12, 28, 42 Нz, и точки резонанса, где они равны собственным частотам конструкций. Выводы 1. Вертикальные колебания дорожных конструкций под действием подвижной автомобильной нагрузки являются основным проявлением динамических процессов в них, способствуют разрушению конструкции, погружению ее в слабые слои оснований грунтовых насыпей и их тиксотропии. 2. Часть дорожной конструкции, включающая слои одежды и земляное полотно, устроенное на слабых грунтах, выступает в роли гасителя колебаний за счет их массивности и вязкости. Заметное гашение колебаний наблюдается при высоте насыпи 4 м и более, а полное гашение только при очень высоких насыпях (20–30 м). 3. Частоты собственных колебаний трехслойных дорожных конструкций зависят от толщины слоя дорожной одежды, высоты насыпи и для слабых грунтов в ее основании составляют от 4 до 50 Hz. Частота собственных колебаний конструкции с прочными грунтами в основании насыпи составляет 15–250 Hz. 4. Резонансные явления в наибольшей степени проявляются в дорожных конструкциях на слабых грунтах. При скорости подвижной нагрузки в 80 и 120 км/ч резонансу подвержены асфальтобетонные покрытия толщиной от 3 до 15 см и высоте насыпи 1–2 м. Меньшая вероятность резонанса отмечается для дорожных конструкций на прочных грунтах оснований насыпей. Здесь резонанс возможен при скорости движения нагрузки 120 км/ч и более для асфальтобетонных и цементобетонных покрытий толщиной 30–10 см и на насыпях высотой 2–3 м.
|
Последнее изменение этой страницы: 2017-03-15; Просмотров: 395; Нарушение авторского права страницы