Архитектура Аудит Военная наука Иностранные языки Медицина Металлургия Метрология Образование Политология Производство Психология Стандартизация Технологии |
Паров ацетона на открытой технологической площадке
Исходные данные Масса паров ацетона, испарившаяся с поверхности разлива, mп = 240 кг. Размер зоны, ограниченной нижним концентрационным пределом распространения пламени паров, Rнкпр = 46, 43 м Расстояние от геометрического центра сгорания паровоздушной смеси, r = 80 м Удельная теплота сгорания ацетона, Q сг = 31, 36 · 106 Дж/кг. Расчет
1. Радиус воздействия высокотемпературных продуктов сгорания паровоздушного облака при пожаре-вспышке
2. Приведенная масса
mпр = (Qсг / Qo) m Z = 31, 36·106 /4, 52·106 ·240 · 0, 1 = 166, 5 кг 3. Избыточное давление взрыва, развиваемое при сгорании паровоздушной смеси
Δ Р = Ро (0, 8 mпр 0, 33/r + 3 mпр0, 68/r 2 + 5 mпр/r 3) =
= 101 [0, 8 (166, 5)0, 33/80 + 3 (166, 5)0, 66/802 + 5 (166, 5)/803] = 7, 0 кПа.
Работа № 13. Расчет тепловых нагрузок При пожарах проливов ЛВЖ и ГЖ Цель работы: приобретение, отработка и закрепление практических умений и навыков применения теоретических знаний при решении практических задач, связанных с оценкой пожарной опасности технологических систем. Постановка задачи
При оценке пожарной опасности необходимо расчетным путем определить интенсивность теплового излучения (синонимы: плотность падающего теплового потока, тепловая нагрузка) от факела горящего пролива для сопоставления с критическими (предельно допустимыми) значениями интенсивности теплового потока для человека и конструкционных материалов. Предельно допустимые значения приведены в табл. 13.1.
Таблица 13.1 Предельно допустимая интенсивность Теплового излучения пожаров проливов ЛВЖ и ГЖ
В результате обобщения большого массива экспериментальных данных по теплоизлучению при пожарах получены следующие оценочные значения опасной плотности падающего теплового излучения для резервуаров: o распространение пожара почти не возможно - 8 кВт м-2; o распространение пожара маловероятно при достаточном охлаждении - 12 кВт м-2; o распространение пожара возможно, даже если находящиеся в опасности резервуары охлаждаются - 36 кВт м-2.
Рис. 13.1. Экспериментальные исследования, проведенные Академией ГПС МЧС России, по изучению пожарной опасности резервуара в условиях пожара
При непосредственном обмывании пламенем резервуара тепловые нагрузки составляют порядка 60...80 кВт м-2 и такой пожар практически удержать невозможно. Здесь в настоящей работе отрабатывается метод расчета тепловых нагрузок при пожарах проливов ЛВЖ и ГЖ, предусмотренный стандартом системы безопасности труда «Пожарная безопасность технологических процессов. Общие требования. Методы контроля» (ГОСТ Р 12.3. 047-98).
Задание
1. Записать название, а также содержание задачи, на решение которой направлено выполнение данной работы. 2. Изложить основные положения, характеризующие пожарную опасность теплового излучения при пожарах проливов ЛВЖ и ГЖ. 3. Изучить основные положения метода расчета тепловых нагрузок при пожарах проливов ЛВЖ и ГЖ и порядок выполнения работы. 4. Произвести расчеты тепловых нагрузок от пожара пролива ЛВЖ. 5. На основании полученных результатов расчета: o сделать выводы о пожарной опасности для людей, соседних зданий и сооружений от теплового излучения при пожаре пролива ЛВЖ; o определить категорию по пожарной опасности резервуарной группы. 6. Изучить требования пожарной безопасности, обеспечивающие защиту от тепловых нагрузок пожара, изложенные в приложении Б: «Требования пожарной безопасности, направленные на повышение устойчивости к пожару объектов хранения больших масс ЛВЖ и ГЖ. Извлечения из «Рекомендаций по обеспечению пожарной безопасности объектов нефтепродуктообеспечения, расположенных на селитебной территории». 7. По указанию преподавателя разработать схему и описание технического решения (см. способы и приемы снижения пожарной опасности), обеспечивающего снижение пожарной опасности от тепловых нагрузок пожара. |
Последнее изменение этой страницы: 2019-05-17; Просмотров: 401; Нарушение авторского права страницы