Отводящие трубы заднего экрана

⇐ ПредыдущаяСтр 3 из 3

Температура и теплосодержание газов перед отводящими трубами	J ′	°С		1032
	J′	ккал нм³		4492
Температура и теплосодержание газов за отводящими трубами	J "	°С		1018
Температура и теплосодержание газов за отводящими трубами	J"	ккал нм³		4423
Тепловосприятие отводящих труб по балансу	Q_б	ккал нм³	φ(J′- J")	0,994(4492-4423)=68,58

Расчёт III -й ступени пароперегревателя (крайние части пакета, прямоток)

Диаметр труб	d*δ	мм	Конструктивная хар-ка	38*4,5
Расположение труб	конс. хара.	Коридорное
Относительный продольный шаг	S₁ d		Конструктивная хар-ка	90/38=2,37
Относительный поперечный шаг	S₂ d		Конструктивная хар-ка	70/38=1,84
Число рядов труб	Z₂		Конструктивная хар-ка	6
Поверхность нагрева	Н_р	м²	Конструктивная хар-ка	185
Сечение для прохода газов и пара	F_г	м²	Конструктивная хар-ка	29,3
Сечение для прохода газов и пара	f_п	м²	Конструктивная хар-ка	0,103
Температура и теплосодержание газов на входе	J ′	°С		1018
Температура и теплосодержание газов на входе	J′	ккал нм³		4492
Температура и теплосодержание пара на входе	t′	°С		485
Температура и теплосодержание пара на входе	ί′	ккал кг		796,2
Температура и теплосодержание пара на выходе	t"	°С		525
Температура и теплосодержание пара на выходе	ί"	ккал кг		820,7
Тепловосприятие ступени по балансу	Q_б	ккал нм³	( D- D_впр _II)( ί"- ί′) В_р	(220-3,7)(820,7-796,2) = 288,1 18,393
Теплосодержание газов на выходе	J"	ккал нм³	J′-2 Q _б+∆ a_пп*J_хв φ 2	4492-2288,1+0,0391,95= 0,994 2 =3843,56
Температура газов на выходе	J"	°С		879,8
Средняя температура газов	J	°С	J ′+ J" 2	1018+879,8=948,9 2
Средняя скорость газов	W_г	м/с	В_р V_г* ( J +273) 3,6F_г 273	18,393 12,0335(948,9+273)= 3,6*29,3 273 =9,39
Коэффициент теплоотдачи конвекций	a_к	ккал м²ч°С	a_нс_zc_ф a_н=63 с_z=0,98 c_ф=1,04 номогр. 12 (нм)	630,981,04=64
Средняя температура пара	t	°С	t′+ t" 2	485+525=505 2

Средний удельный объем пара

V_ср

м³

кг

Термодинамические табл.

0,03174

Средняя скорость пара

W_п

м/с

( D- D_впр _II ) V_ср

3,6f_п

(220-3,7)*0,03174=18,5

3,6*0,103

Коэффициент теплоотдачи от стенки к пару

a₂

ккал

м²ч°С

a_н*с_d

с_d=1,01

a_н=2200

номогр. 15(нм)

1,01*2200=2222

Коэффициент загрязнения

м²ч °С

ккал

0,0039

Температура поверхности загрязнения

t₃

°С

t+( έ +1)Q_бВ_р

a₂Н_р

505+(0,0039+_1_)*

2222

*18393*283,419=620

185

Эффективная толщина излучающего слоя

0,9d(4*S₁*S₂-1)

π * d²

0,9*0,038(4*0,09*0,07-1)=0,16

3,14*0,038²

Парциальное давление водяных паров

трехатомных газов

τ_H₂_O

0,183

τ_п

0,269

Суммарная поглощательная способность 3-х атомных газов

м кгс

см²

Р_пS = τ_пS

0,269*0,16=0,04

Коэффициент ослабления лучей 3-х атомными газами

К_г

____1____

м*кгс/см²

Номогр. 3 (нм)

3,0

Сила поглощения незапыленного потока

KPS = K_rτ_nS

3,0*0,04=0,12

Степень черноты продуктов сгорания

ккал

кг

1-е^-кр^s

1-е^-0,12=0,115

Коэффициент теплоотдачи излучением

a_л

ккал

м²ч°С

а * с_{г *}a_н

a_н=220

с_г=0,97

номогр 19 (нм)

220*0,115*0,97=24

Коэффициент теплопередачи в пароперегревателе

ккал

м²ч°С

a_к+ a_{л________}

1+(έ+1)(a_к+a_л)

a₂

64+24________

1 +(0,0039+_1_)(64+24)=

2222

=64

Температурный напор на входе

∆t′

°С

J′- t′

1018-485=533

Температурный напор на выходе

∆t"

°С

J"- t"

879,8-525=354,8

Средний температурный напор

∆t

°С

∆t ′+∆t"

533+354,8=443,9

Тепловосприятие по уравнению теплообмена

Q_т

ккал

кг

К * ∆t * Н

В_р

64*185*443,9=285,74

18240

Расхождение с принятым по балансу тепловосприятием

Q_б- Q_т*100%

Q_б

288,1-285,74*100%=0,84

288,1

Работа II регулятора перегрева впрыском

Температура пара до впрыска

t′

°С

525

Теплосодержание пара до впрыска

ί′

ккал кг

820,7

Температура пара после впрыска

°С

508

Теплосодержание пара до впрыска

ί"

ккал кг

810

Количество впрыскиваемого конденсата

D_впр _II

т/г

ί′- ί"*D ί′- ί_впр

820,7-810 * 220=3,72 820,7-345,2

Смешивание теплосодержание пара от впрыска во II регуляторе

∆ί_ка

ккал кг

ί′- ί"

820,7-810=10,7

Расчёт IV -й ступени пароперегревателя (средняя часть газохода - прямоток)

Диаметр труб

d*δ

мм

Конструктивная х-ка

38*4,5

Расположение

Коридорное

Относительный продольный шаг

S₁

Конструктивная х-ка

90/38=2,37

Относительный поперечный шаг

S₂

Конструктивная х-ка

70/38=1,8

Число рядов труб

Z₂

Конструктивная х-ка

Поверхность нагрева

Н_р

м²

Конструктивная х-ка

185

Сечение для прохода

газов

пара

F_г

м²

Конструктивная х-ка

29,3

f_п

м²

Конструктивная х-ка

0,103

Температура

теплосодержание пара на входе

t′

°С

508

ί′

ккал

кг

810

Температура

теплосодержание пара на выходе

°С

540

ί"

ккал

кг

831,7

Тепловосприятие ступени по балансу

Q_б

ккал

кг

D ( ί"- ί′)

В_р

220(831,7-810)=258

18,393

Температура

теплосодержание газов на входе

J′

°С

1018

J′

ккал

нм³

4423

Теплосодержание газов на выходе

ккал

нм³

J′-2 Q _б+∆ a_т*J⁰_хв

φ 2

4423-2*258+0,03*91,95

0,994 2

= 3901,029

Температура газов на выходе

°С

890

Средняя температура пара

°С

t′ +t"

508 +540=524

Средний удельный объем пара

V_ср

м³

кг

Термодинамические таблицы

0,033

Средняя скорость пара

W_п

м/с

DV_ср

3,6f_п

220*0,03 3=19,9

3,6*0,103

Коэффициент теплопередачи

ккал

м²ч°С

Температурный напор на входе

∆t′

°С

J′- t′

1018-508=510

Температурный напор на выходе

∆t"

°С

J"- t"

890-540=350

Средний температурный напор

∆t

°С

∆t′+∆t"

5 10+350=430

Тепловосприятие ступени по уравнению теплообмена

Q_т

ккал

нм³

Н_р *К*∆ t

В_р

62*185*430=256,2

18393

Расхождение с принятым по балансу тепловосприятием

Q_б- Q_т*100%

Q_б

258-256,2*100%=0,69

258

⇐ Предыдущая 1 23

Последнее изменение этой страницы: 2019-03-21; Просмотров: 425; Нарушение авторского права страницы