К омпоновка перекрытия и поперечной рамы здания

К омпоновка перекрытия и поперечной рамы здания

при выполнении курсового проекта рассматриваются:

Каркасная конструктивная система. Сборные ж/б конструкции (фундамент монолитный). основные несущие элементы: колонны, ригели, плиты. Наружные стены – самонесущие панели с опорой на фундаментную балку.

Компоновка перекрытия и поперечной рамы здания выполняется исходя из данных задания к выполнению курсового проекта:

· габаритных размеров (в осях) здания, L´B —20.1*41.3 м;

· высоты этажа, Н_эт — 4,2 м;

Принимается сетка колонн с шагом осей в продольном направлении 6.7 м и в поперечном 5.9 м.

Разбивочные оси здания проходят через оси колонн.

Ригели сборного и главные балки монолитного балочного перекрытия расположены в поперечном направлении и вместе с колоннами образуют поперечные рамы здания.

Число этажей – 4 (принимается в соответствии с заданием).

Принимаются:

1). многопустотные плиты: рядовые ПК55.16-6Р-АIV, крайние – ПК55.10-6К-АIV, Связевые – ПК55.16-6С-АIV;

2). Колонны – 1КНД44.4-1.12;

3). Ригели: однополочные - РОП4.56-50 и двухполочные - РДП4.56-50.

Предварительно назначается: толщина плиты - 220 мм, размер поперечного сечения опираемой части ригеля – 450´300 мм.

Определение нагрузок на строительные конструкции

В зависимости от продолжительности действия нагрузки подразделяются на постоянные и временные. Постоянные нагрузки представлены собственным весом ж/б конструкций, а также весом пола и кровли. Вес 1 м² теплой рулонной кровли – 0,95 кН. Вес 1м² пола – 0,82 кН/м2.

Табл. 1. Сбор нагрузок

ТАБЛИЦА НАГРУЗОК

Вид и значение нагрузок (кН/м², кН/м,кН)

g_n

Нормативные значения

g_f

Расчетные значения

1. Постоянные нагрузки ( q ):

0.95

1.1 вес пола – 0.63 кН/м²;

0.598

1.25

0.748

1.3. вес плиты монолитной- 0.07м × 25кН/м³=1.75кН/м² 1.4. вес плиты сборной 2,80 кН/м²

1.66 2,66

1.1

1.83 2,93

1.5.вес второстепенной балки- 0.2×(0.45-0,07)×25=1.90кН/м 1.5. вес главной балки - 0.25×(0.6-0.07)×25=3.31кН/м 1.6. вес ригеля (0,6*0,45-2*0,15*0,23)*25=5,025кН/м

1,81 3,15 4,77

1,99 3,46 5,25

1.7. вес колонны 0,4*0,4*16,5*25=66 кН/м

62,7

68,97

2. Временные нагрузки ( V ): 2.1 технологическая (полное значение) – 5.0 кН/м²; 2.2. технологическая (пониженное значение) – 4.0 кН/м²;

4.75 3,75

1.2

5.7 4.7

2.3.снеговая (полное значение) – 0.8 кН/м² 2.4. снеговая (пониженное - 50% полного значения)- 0.4 кН/м²

0.76 0.38

0,7

0.532 0.266

Расчёт элементов монолитного балочного перекрытия

Расчёт плиты

Плита монолитного балочного перекрытия армируется сварными рулонными сетками из арматуры класса Вр-I. Сетки раскатываются поперёк здания. В этих сетках продольная арматура определяется расчётом, поперечная назначается конструктивно.

Из статического расчёта следует, что значения моментов в крайних пролётах плиты больше, чем в средних. При этом в обоих пролётах равны между собой пролётные и опорные моменты (произведено перераспределение усилий). Это позволяет для осуществления армирования раскатать основные сетки марки С1 на всю ширину здания, прижимая сетку к нижней грани плиты в пролётах и к верхней грани плиты над опорами, а в крайних пролётах положить дополнительные сетки марки С2.

Целью расчёта является определение площади рабочей арматуры и подбор сеток С1 и С2.

Подбор сетки С1. Определение продольной рабочей арматуры

(расчёт прочности по нормальным сечениям)

Исходные данные.

1). Расчетное усилие М (М₃=М₄ - из статического расчета).

2). Размер сечения: b=1м, h=0.07м, а=0.025м, h₀=0.045м.

3). Класс арматуры – В500 (R_s=415МПа, армирование сетками), класс бетона – В25 (R_b=14.5МПа=14500 кН/м²)

Расчет проводится по алгоритму расчета изгибаемого элемента.

Продольные (поперечные) стержни сетки характеризуются диаметром и шагом. В результате расчета определена площадь арматуры А_s, стержни этой арматуры должны быть разложены в пределах ширины плиты b=1м с шагом S (см.рис.). Стандартный шаг стержней равен 100,150,200мм, соответственно в пределах ширины плиты равной 1м будет располагаться количество стержней n равное 10, 7, 5 штук (см.рис.).

Расчет второстепенной балки

Подбор продольной арматуры

Исходные данные

1). При расчете второстепенной балки четыре раза определяется продольная рабочая арматура: нижняя арматура в крайнем пролете (расчетное усилие М₁), верхняя арматура на первой промежуточной опоре (расчетное усилие М₂), нижняя арматура в среднем пролете (расчетное усилие М₃), верхняя арматура на второй опоре (расчетное усилие М₄).

2). Размеры сечения: b=0.2м, h=0.45м (а=0.03м). Такое расчетное сечение принимается при определении верхней продольной арматуры в пролетах и на опорах балки. Расчетное сечение при определении нижней продольной арматуры в пролетах балки является тавровым, так как в этом случае сжимается верхняя часть сечения и в работу вовлекается дополнительно часть плиты.

3). Класс бетона установлен при расчете плиты монолитного перекрытия, класс арматуры принимается А-400(R_s=355 МПа).

Расчет проводится по алгоритму подбора продольной рабочей арматуры изгибаемого элемента. При тавровом расчетном сечении перед проведением расчета определяется значение b_f', которое равно не более В_вт.б. и не более (L_вт.б/3)+b; при проведении расчета по значению коэффициенту А₀ по таблице приложения дополнительно определяется значение коэффициента x, по которому в свою очередь определяется высота сжатой зоны х=xh₀. Если высота сжатой зоны не более высоты полки двутаврового сечения h_f', то правомерно рассматривать тавровое сечение как прямоугольное, в противном случае алгоритм подбора продольной рабочей арматуры выглядит иначе.

После подбора продольной арматуры, конструктивно назначается и расчетом проверяется поперечная арматура для крайних и средних пролетов второстепенной балки.

Второстепенная балка армируется сварными каркасами, как это показано на рисунке.

Рис. Схема раскладки каркасов для армирования второстепенной балки.

Алгоритм расчета

При проведении расчета поперечная арматура, назначенная по конструктивным требованиям, проверяется расчетом на предмет достаточности ее для обеспечения прочности наклонного сечения (проверочный расчет).

1). Определяется распределенное усилие в поперечной арматуре: q_sw= .

q_sw= .

2). Из многообразия возможных наклонных трещин (сечений) в приопорной зоне при проведении расчета рассматривается две с проекциями с₀ и с. Длина проекции:

с= , где j_f- коэффициент, вводимый для тавровых сечений (j_f=0 - для прямоугольных сечений); g_n- коэффициент, учитывающий действие продольной силы, чаще всего силы обжатия (при N=0,g_n=0). На длины проекций наклонных трещин накладываются ограничения: h₀£c₀£2h₀ , c₀£c£2h_o/0.6 , если длины проекций выходят за пределы интервала, то принимают значения соответствующих границ интервала.

с= ; принимаем с=1.14

3). Прочность наклонного сечения будет обеспечена, если выполняется условие: Q£Q_b+Q_sw, где Q_b- поперечное усилие, которое воспринимает бетон: Q_b= ,

Q_sw- поперечное усилие, которое воспринимает арматура:

Q_sw=0,75c₀×q_sw.

Q_b= ,

Q_sw=0,75*42.75*0,84=26.93кН;

48.74+26.93=75.67>36.43кН

Прочность наклонного сечения обеспечена.

Рассчет колонны.

В отличие от изгибаемых элементов, поперечная арматура в сжатых элементах является конструктивной. Диаметр конструктивной поперечной арматуры назначается из условия свариваемости с диаметром продольной рабочей арматуры. Расстояние между стержнями поперечной арматуры S ≤ 20 диаметров продольной рабочей арматуры (не более 500 мм). В качестве поперечной конструктивной арматуры при её диаметре 3 …5 мм используется арматура класса Вр-I, при диаметре более 5 мм — класс А – I. Для усиления бетона верхней части элемента устанавливаются сетки.

Вся нагрузка собирается на нижнюю среднюю колонну.

нагрузка	Нормативные значения	Расчетные значения
кровля	1 кн/м²0.95=0.95*	10.25=0.25*
плита	2.8 кн/м0.95=2.6*	2.80.25=0.7*
снеговая	Чита( I зона)=0.8кн/м²0.7=0.56*	0.80.95=0.76*
временная	5.0	0.51.25=5.7

Исходные данные

1). Усилие N=1748,96 кН.

2). Размеры сечения колонны b=0,4м, h=0,4м.

; l=l₀/h=4.2/0,4=10.5=>φ=0,9

3). Класс бетона В15(R_b=8,5 МПа=8500 кН/м²) и арматуры А400 (R_s_с=355 МПА=35,5* кН/м²).

Алгоритм расчета

Предельное значение продольной силы, которую может воспринять элемент (колонна):

N_ult=j(AR_b+A_s_._totR_sc),

где j - коэффициент продольного изгиба (j£1). Наличие коэффициента j в формуле отражает влияние продольного изгиба на несущую способность элемента. Он определяется таблице П6 ПРИЛОЖЕНИЯ в зависимости от гибкости l=l₀/h (l₀=Н_этажа).

А- площадь всего бетона в поперечном сечении, A=b×h=0,4*0,4=0,16м²;

A_s_,_tot- площадь всей продольной арматуры в сечении колонны.

1748.96=0,9*0,16*8500+0,9*35,5* *A_s_._tot

=> A_s_._tot=16.43* м²=16.43см²

По таблице П4 ПРИЛОЖЕНИЯ принимаем 4Ø25=> A_s_._tot=19,63см²

Поперечная арматура назначается конструктивно:

Шаг 15d=15*25=375 => Ø8 А400

Расчет фундамента

Исходные данные:

1) Расчетное усилие N=1724,65 кН, нормативное усилие Nⁿ=N/1.15;

2) Nⁿ =1748,96 /1,15=1520.83 кН

3) Условное расчетное сопротивление грунта R₀ =0,25 МПа=250 кН/м².

Алгоритм расчета:

Определение требуемой площади подошвы фундамента.

А= , где g - усредненный объемный вес грунта и бетона (20 кН/м³), d- глубина заложения фундамента (предварительно d=1м). Сторона фундамента с квадратной подошвой: а= ,

А= , а= ,

Определение высоты фундамента. Принимается, что уширение фундамента к подошве производится уступами. Высота уступа принимается не менее 30 см. Соотношение высоты и ширины уступов определяется через tga (tga=1.25, при s£0.2МПа; tga=1.5, при s>0.2МПа, где s=N/A).

Из условия заделки колонны:

1) мм;

мм;

2) - базовая длина анкеровки;

- расчетное сопротивление арматуры растяжению;

- расчетное сопротивление сцепления арматуры с бетоном;

-коэффициент, учитывающий влияние вида поверхности арматуры;

=2,5 для арматуры А400

- коэффициент, учитывающий влияние размера диаметра арматуры; =1 при <32мм

и - площадь поперечного сечения и периметр анкеруемого стержня.

; ;

; где и - площадь поперечного сечения арматуры, требуемая, соответственно по расчету и фактически установленная;

 – коэффициент, зависящий от вида напряженного состояния, равный 0,9 для сжатых стержней.

; , принимаем 850 мм;

3) Определяем высоту фундамента из условия непродавливаемости:

; ;

;

; (а=0,06, т.к защитный слой – 40мм).

[0,85; 0,85; 0,43]max => принимаем 900 мм – высота фундамента.

К расчету фундамента

Временная нагрузка

-полная

-пониженная

5.0 5.0*0.95 1.2 5.7 4.0 4.0*0.95 1.2 4.7

Qⁿ⁺Vⁿ=0.617+2 .6+4.75=8.067

Qⁿ+V_lⁿ=0 .617+2.6+3.75=6.967

Q+V= 0.748+3.325+5.7=8.43

Статический расчет

М=[(q+V)l₀²]/8=8.43*1,73*5,45²/8= 54,14 кНм

Мⁿ=[(qⁿ+Vⁿ)l₀²]/8=8,067*1,73*5,45²/8= 51,81 кНм

Мⁿ_l=[(qⁿ+Vⁿ_дл)l₀²]/8=6.967*1,73*5,45²/8= 44,75 кНм

Q= 0.5(q+V)l₀=8.43*1,73*5,45/2= 39,74кН

Исходные данные:

1)расчетные усилия:M,Mⁿ,Mⁿ_дл,Q (из статического расчета);

2)размеры расчетного сечения (сечений). При расчете пустотной плиты используется два сечения (сечение №1 -при расчете по I-й группе предельных состояний, сечение №2 - при расчете по II-й группе предельных состояний).

Вычисление размеров сечений:

пустотная плита (сечение №1):

b_f'=B_пл-0.04; b_f'=1,73-0,04=1,69м;

h=0.22м, а=0.03м h_f'=(0.22-0.159)/2=0.0305м,

b=(В_пл.-0.025)-(n×0.159); b=(1,73_.-0.025)-(9×0.159)=0,274м;

где n- количество пустот в плите, а- расстояние от нижней растянутой грани сечения плиты до центра продольной арматуры;

пустотная плита (сечение №2)

b_f= (B_пл-0.01), b_f=1,73-0.01=1,72м;

b_f'=(B_пл-0.04), b_f'=1,73-0,04=1,69м;

h=0.22м, для подсчета ширины стенки сечения b и толщины полок h_f=h_f' круглое отверстие заменяется на квадратное с размером стороны квадрата- 0.9×0.159=0.143м, h_f=h_f'=(0.22-0.143)/2=0.0385м,

b=(В_пл.-0.025)-(n×0.143), b=(1,73-0.025)-(9×0.143)=0,418 м;

3) назначение классов арматуры и бетона: в качестве напрягаемой арматуры используется арматура класса A800; класс бетона соответственно В30.

Для поперечной арматуры используется арматура класса В500 (при диаметре 3..5) и A400 (при диаметре от 6мм). Поперечная арматура объединяется в каркасы.

4)способ натяжения арматуры - электротермический на упоры.

Алгоритм расчета:

Определение площади сечения напрягаемой арматуры

Проверка расположения нейтральной оси поперечного сечения:

R_b*b_f¢*h_f¢(h₀-0,5*h_f¢)=17000х1,69х0,0385х(0.19-0.5х0.0385)=188,86>54.14 кНм, то есть граница сжатой зоны проходит в полке, и расчет производится как для прямоугольного сечения шириной b= b_f¢=1,69 м;

h=0,97 x=0,06 x_R=0,41 x/x_R<0,6 , коэффициент условий работы - g_s₃=1,1

;

Принимается 8Æ8А800 (А_sp=4.02 см²). Напрягаемая арматура может устанавливаться через одно или через два отверстия в поперечном сечении плиты.

Геометрические характеристики приведенного сечения

Коэффициент приведения a=6,15. (А800); (В30)

А_red= =650.65+597.74+662.2+6,15*4.02=1935,313см²,

Sх._red= =

=650.65х20,08+597.74х11+662.2х1,92+6,15х4.08х3=20984,781см³;

; h- =22-10,84=11,15 см;

Момент инерции прямоугольника J=b*h³/12;

J_red=

=803.68+650.65х9,28²+10185+597.74х0,2²+662.2+817.95х8,88²+

+6,15х4.02х(10,84-3)²= 132569,31м⁴

W1_red= J_red / =132569,31/10,8=12229 см³.

W2_red= J_red /(h- )=132569.3/11,15=11889 см³.

Определение усилия предварительного обжатия бетона Р с учетом всех потерь.

Способ натяжения арматуры – электротермический. Технология изготовления плиты агрегатно-поточная с применением пропаривания.

Масса плиты =0,28т/м³х1,83х5,65=2,89 т.

Начальный уровень предварительного напряжения s_sp=0,9х800=720 МПа.

Первые потери:

· потери от релаксации напряжений в арматуре Ds_sp₁=0,03s_sp=21,6 МПа

· Ds_sp₂=0, Ds_sp₃=0, Ds_sp₄=0.

Ds_sp₍₁₎=21,6 МПа

Усилие обжатия с учетом первых потерь – Р₍₁₎=4.02х10^-4х(720-21,6)х10³=280.75 кН

Максимальные сжимающие напряжение бетона s_bp от действия усилия Р₍₁₎

- эксцентриситет усилия относительно центра тяжести приведенного сечения;

=10,84-3=7,84см=0,0784м;

У- расстояние от центра тяжести приведенного сечения до рассматриваемого волокна;

у=10,8 см=0,108 м.

Передаточная прочность бетона должна быть не менее 4,9/0,9=5,4 МПа, а также

не менее 15 МПа и не менее 50% принятого класса бетона по прочности на

сжатие(В30); 0,5х30=15 МПа.

Вторые потери:

· потери от усадки бетона Ds_sp₅=0,0002х200000=40 МПа

· потери от ползучести бетона Ds_sp₆

j_b_,_cr=2,3 (B30), m_sp=6,28/2130,59=0,0029

Нагрузка от собственного веса плиты – g=2,8х1,83=5,12 кН/м, момент от нагрузки

g в середине пролета при расстоянии между прокладками при хранении плиты

l=5,65 м составляет М=5,12х5,65²/8=20,4 кНм

-расстояние между центрами тяжести сечения стержней напрягаемой арматуры и приведенного поперечного сечения элемента;

Ds_sp₍₂₎=40+35.8=75.8 МПа

Суммарные потери составляют 21,6+75.8=97.4 МПа

Предварительное напряжение с учетом всех потерь 720-97.4=622.6 МПа

Усилие обжатия с учетом всех потерь:

Р=4.02х10^-4х622.6х10³=266.4 кН

Проверка прочности наклонного сечения плиты

Поперечная арматура устанавливается конструктивно: 3Æ5 В500, R_sw=300 МПа,

A_sw=0,59х10^-4 м², S_w=0,1 м (0,5h₀). Поперечные стержни Ø5 входят в состав трех каркасов К1, шаг поперечных стержней в каркасе – 100 мм.

Распределенное усилие в поперечных стержнях - q_sw= R_sw A_sw/ S_w=177 кН/м,

Коэффициент , А₁=b*h=0,359х0,22=0,079 м², Р=374,07 кН,

R_b=17000 кН/м². j_n=1+1,6х0,28-1,16х0,078=1,54

Хомуты учитываются в расчете, если выполняется условие: q_sw³0,25j_nR_btb,

0,25х1,54х1150х0,359=158,95 кН/м<177 кН/м – условие выполняется

M_b=1,5j_nR_btbh₀²=1,5х1,54х1150х0,359х0,19²=34,42 кНм

Длина проекции с наклонного сечения:

q₁=q=(q+V)В=8.43х1,73=14.6 кН/м, (нагрузка сплошная равномерно

распределенная)

м. Рассматриваются 2 наиболее опасные наклонные трещины, на длины проекций которых, накладываются ограничения.

С=0,57 (3h₀)м, С₀=2h₀=0,38 м.

Q_b_,_max=2,5R_btbh₀=2,5х1150х0,359х0,19=186,14 кН.

Q_b_,_min=0,5j_n R_btbh₀=0,5х1,54х1150х0,359х0,19=58,4 кН.

Q_b=M_b/c=34,42/0,57=60,4 кН,

Q_sw=q_swх0,75хС₀=0,75х177х0,38=50,4 кН.

Условие прочности наклонного сечения:

Q£Q_b+Q_sw.

60,4+50,4=110,8>39.74 кН – прочность наклонного сечения плиты обеспечена.

Определение момента трещинообразования.

W_red=11941,76 см³ – момент сопротивления приведенного сечения для крайнего растянутого волокна,

g=1,25 для двутаврового сечения;

e₀_p – эксцентриситет усилия обжатия Р=374,07 кН относительно центра тяжести приведенного сечения, e₀_p=0,078 м,

r – расстояние от центра тяжести приведенного сечения до ядровой точки:

75,87 кНм>58,8 кНм – трещиностойкость плиты в стадии эксплуатации обеспечена.

Трещиностойкость плиты в стадии изготовления

W_red=11889см³ – момент сопротивления приведенного сечения для растянутого от действия усилия Р₍₁₎=266.4 кН волокна,

g=1,25 для двутаврового сечения;

e₀_p – эксцентриситет усилия обжатия Р₍₁₎ относительно центра тяжести приведенного сечения, e₀_p=0,078 м,

R_bt_,_ser=1,21 МПа (при классе бетона численно равном передаточной прочности)

r – расстояние от центра тяжести приведенного сечения до ядровой точки:

M_crc>0 – верхние трещины не образуются.

Расчет плиты по прогибу

Прогиб плиты для однопролетной свободно опертой балки, загруженной равномерно распределенной нагрузкой, не должен превышать предельного прогиба в соответствии с эстетико-психологическими требованиями.

Прогиб плиты f определяется от действия постоянных и временной длительной нагрузок .

s=5/48=0,104 (однопролетная свободно опертая балка, загруженная равномерно распределенной нагрузкой),

Кривизна плиты на участках без трещин в растянутой зоне:

- прогиб плиты меньше допустимого (f_ult=2,8 см)

Расчет монтажных петель

Вес плиты – 34,07 кН.

Коэффициент динамичности при подъеме и монтаже плиты – 1,4.

Нагрузка при подъеме и монтаже передается на три петли плиты.

Петли выполняются из арматуры класса А240.

Для монтажных петель применена арматура - Æ10А240 (А_s=0,789 см²).

Сетки армирования плиты С1, С2, С3 – устанавливаются конструктивно.

10.Расчет ригеля

Статический расчет М_оп=55кН×м, М_пр=[(q+V)l₀²]/8- M_оп= =55.14*6,12²/8-55=203.15 кНм Q= 0.5(q+V)l₀=0,5*55.14*6,42=168.73 кН Исходные данные: 1) расчетные усилия: М_оп=55 кН×м (для расчета верхней продольной арматуры), М_прол.(для расчета нижней продольной арматуры), Q (для расчета поперечной арматуры), 2) размеры сечения: b=600мм, h=450мм. Ригель имеет подрезку на опоре, поэтому при проведении расчета рассматривается два расчетных сечения (сечение №1 - в зоне подрезки, сечение №2 - для остальной части ригеля). При определении нижней продольной арматуры рассматривается сечение №1, сечение считается прямоугольным: b=0.3м, h=0.45м; а=0.05м, h₀=h-a; h₀=0,45-0,05=0,40м. При определении верхней продольной арматуры рассматривается сечение №2, сечение является прямоугольным: b=0.3, h=0.3, а=0.03м. Класс бетона В25 (R_b=14,5МПа=14500 кН/м²), класс продольной арматуры А400 (R_s =355МПа), класс поперечной арматуры А240 (R_s =215МПа, R_sw =170МПа),g_b₂=0.9. Подбор рабочей арматуры в пролете 1).Определение коэффициента А_о=

; А_о=

; 2). По таблице П3 ПРИЛОЖЕНИЯ по коэффициенту А₀ определяется коэффициент h. h=0,82 3).Определение площади продольной арматуры А_s=

; А_s=

; 4).По сортаменту (таблица 2 приложение 2) принимаем 4Ø25, Аs=19.63см²; Подбор рабочей арматуры на опоре 1).Определение коэффициента А_о=

; А_о=

; 2). По таблице П3 ПРИЛОЖЕНИЯ по коэффициенту А₀ определяется коэффициент h. h=0,905 3).Определение площади продольной арматуры А_s=

; А_s=

; 4).По сортаменту (таблица 2 приложение 2) принимаем 2Ø22, Аs=7.60 см²; При подборе по сортаменту нижней продольной арматуры количество стержней n=4. Два из четырех стержней можно будет оборвать, так как изгибающий момент ближе к опоре ригеля сначала уменьшается, затем меняет знак. Арматура ригеля объединяется в пространственный каркас. Подбор поперечной рабочей арматуры Из условия свариваемости принимаем 2Ø8; А_sw=1.01 см²; So=ho/2=0,4/2=0,2; Принимаем So=100мм;

1). Определяется распределенное усилие в поперечной арматуре: q_sw=

. q_sw=

кН/см; 2). Из многообразия возможных наклонных трещин (сечений) в приопорной зоне при проведении расчета рассматривается две с проекциями с₀ и с. Длина проекции: с₀=

, где j_f- коэффициент, вводимый для тавровых сечений (j_f=0 - для прямоугольных сечений); g_n- коэффициент, учитывающий действие продольной силы, чаще всего силы обжатия (при N=0,g_n=0). с₀=

; принимаем с=0,6 3). Прочность наклонного сечения будет обеспечена, если выполняется условие: Q£Q_b+Q_sw, где Q_b- поперечное усилие, которое воспринимает бетон: Q_b=

, Q_sw- поперечное усилие, которое воспринимает арматура: Q_sw=0,75c₀×q_sw. Q_b=

, Q_sw=0,75*66*0,9=44.5кН; 126+44.5=170.5>168.73кН Прочность наклонного сечения обеспечена. Список используемой литературы 1. МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ к выполнению курсового проекта №1 по дисциплине ЖБК для студентов специальности 270102 "Промышленное и гражданское строительство» Проектирование железобетонных конструкций многоэтажных каркасных зданий. 2. Железобетонные и каменные конструкции. В.М.Бондаренко.

Рис.8.1. Расчетные сечения плиты

к омпоновка перекрытия и поперечной рамы здания