МЕТОД ОЦЕНКИ ИНДИВИДУАЛЬНОГО РИСКА

12.4.1 Настоящий метод применим для расчета величины индивидуального риска (далее по тексту - риска) на наружных установках при возникновении таких поражающих факторов, как избыточное давление, развиваемое при сгорании газо-, паро- или пылевоздушных смесей, и тепловое излучение при сгорании веществ и материалов.

12.4.2 Величину индивидуального риска R_в при сгорании газо-, паро- или пылевоздушных смесей рассчитывают по формуле:

R_в = Q_{в i},× Q_{вп i},                                                (57)

где: Q_{в i} – вероятность возникновения i-й аварии с горением газо-, паро- или пылевоздушной смеси на рассматриваемой наружной установке, год^-1;

Q_{вп i} – условная вероятность поражения человека, находящегося на заданном расстоянии от наружной установки, избыточным давлением при реализации указанной аварии i-го типа;

 n – количество типов рассматриваемых аварий.

Значения Q_{в i} определяют из статистических данных или на основе ГОСТ 12.1.004. В формуле (57) допускается учитывать только одну наиболее неблагоприятную аварию, величина Q_в для которой принимается равной вероятности возникновения пожара с горением газо-, паро- или пылевоздушных смесей на наружной установке по ГОСТ 12.1.004, а значение Q_вп вычислять, исходя из массы горючих веществ, вышедших в атмосферу, в соответствии с пунктами 12.1.2 – 12.1.7.

12.4.3 Величину индивидуального риска R_n при возможном сгорании веществ и материалов, указанных в таблице 8 для категории В_н, рассчитывают по формуле:

R_n = Q_{f i} × Q,_{fn i},                                               (58)

где: Q_{f i} – вероятность возникновения пожара на рассматриваемой наружной установке в случае аварии i-го типа, год^-1;

 Q_{fn i} – условная вероятность поражения человека, находящегося на заданном расстоянии от наружной установки, тепловым излучением при реализации аварии i-го типа;

 n – в количество типов рассматриваемых аварий.

Значения Q_{f i} определяют из статистических данных или на основе ГОСТ 12.1.004.

В формуле (58) допускается учитывать только одну наиболее неблагоприятную аварию, величина Q_f  для которой принимается равной вероятности возникновения пожара на наружной установке по ГОСТ 12.1.004, а значение Q_fn вычислять, исходя из массы горючих веществ, вышедших в атмосферу, в соответствии с пунктами 12.1.2 – 12.1.7.

12.4.4 Условную вероятность Q_{вп i} поражения человека избыточным давлением при сгорании газо-, паро- или пылевоздушных смесей на расстоянии r от эпицентра определяют следующим образом:

вычисляют избыточное давление DР и импульс i по методам, описанным в разделах 12.1 или 12.2;

исходя из значений DР и i, вычисляют величину «пробит» - функции Р_г.

«Пробит» - функцию Р_г допускается вычислять по формуле:

Р_г = 5 - 0,26ln(V),                                                   (59)

где V= ,                                         (60)

где: DР – избыточное давление, Па;

i – импульс волны давления, Па × с;

с помощью таблицы 9 определяют условную вероятность поражения человека. Например, при значении Р_г = 2,95 значение Q_вп = 2 % = 0,02, а при Р_г = 8,09 значение
Q_вп = 99,9 % = 0,999.

12.4.5 Условную вероятность поражения человека тепловым излучением Q_fni определяют следующим образом:

а) рассчитывают величину Р_г по формуле:

P_г = - 14,9 + 2,56 ln (t × q^1,33),                                      (61)

где: t – эффективное время экспозиции, с;

q – интенсивность теплового излучения, кВт м^-2, определяемая в соответствии с разделом 12.3.

Величину t находят:

1) для пожаров проливов ЛВЖ, ГЖ и твердых материалов:

t = t_о + х/v,                                                     (62)

где: t_o – характерное время обнаружения пожара, с, (допускается принимать t = 5 с);

х – расстояние от места расположения человека до зоны, где интенсивность теплового излучения не превышает 4 кВт × м_-², м;

v – скорость движения человека, м × с^-1 (допускается принимать u = 5 м × с^-1);

2) для воздействия "огненного шара" – в соответствии с разделом 12.3.3;

б) с помощью таблицы 9 определяют условную вероятность Q_пi поражения человека тепловым излучением.

12.4.6 Если для рассматриваемой технологической установки возможен как пожар пролива, так и "огненный шар", в формуле (58) должны быть учтены оба указанных выше типа аварии.

 

Таблица 9

Условная вероятность поражения, %	Величина Рг
	0	1	2	3	4	5	6	7	8	9
0	-	2,67	2,95	3,12	3,25	3,36	3,45	3,52	3,59	3,66
10	3,72	3,77	3,82	3,90	3,92	3,96	4,01	4,05	4,08	4,12
20	4,16	4,19	4,23	4,26	4,29	4,33	4,36	4,39	4,42	4,45
30	4,48	4,50	4,53	4,56	4,59	4,61	4,64	4,67	4,69	4,72
40	4,75	4,77	4,80	4,82	4,85	4,87	4,90	4,92	4,95	4,97
50	5,00	5,03	5,05	5,08	5,10	5,13	5,15	5,18	5,20	5,23
60	5,25	5,28	5,31	5,33	5,36	5,39	5,41	5,44	5,47	5,50
70	5,52	5,55	5,58	5,61	5,64	5,67	5,71	5,74	5,77	5,81
80	5,84	5,88	5,92	5,95	5,99	6,04	6,08	6,13	6,18	6,23
90	6,28	6,34	6,41	6,48	6,55	6,64	6,75	6,88	7,05	7,33
-	0,00	0,10	0,20	0,30	0,40	0,50	0,60	0,70	0,80	0,90
99	7,33	7,37	7,41	7,46	7,51	7,58	7,65	7,75	7,88	8,09

 

 

Начальник НИИ ПБ и ЧС

МЧС Беларуси                                                                                                      А.Н. Кудряшов

 

Заместитель начальника

НИИ ПБ и ЧС МЧС Беларуси                                                                            С.А. Борисовец

 

Исполнители:                                                                                                       В.В. Пищалов

                                                                                                                                   

                                                                                                                               А.В. Жовна

                                                                                                                                   

                                                                                                                               М.С. Лешкевич

 

Приложение А

 

Перечень нормативных документов, на которые даны ссылки по тексту

 

 

ГОСТ 12.1.004 – 91	ССБТ. Пожарная безопасность. Общие требования
ГОСТ 12.1.044 – 89	ССБТ. Пожаровзрывоопасность веществ и материалов. Номенклатура показателей и методы испытаний
СНБ 2.02.01-98	Пожарно-техническая классификация зданий, строительных конструкций и материалов
СНБ 2.02.04-03	Противопожарная защита населенных мест и территорий предприятий
СНБ 4.02.01-03	Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха

 

 

Научный сотрудник ОНиС                                                                                                                        М.С. Лешкевич

 

Приложение Б

Расчетное определение значения коэффициента Z участия горючих газов и паров
ненагpeтых легковоспламеняющихся жидкостей во взрыве

Материалы настоящего приложения применяются для случая:

100m/(r_г.п×V_св)< 0,5 С_НКПР,

где: С_НКПР – нижний концентрационный предел распространения пламени газа или пара, % (об.), в помещении в форме прямоугольного параллелепипеда с отношением длины к ширине не более 5.

1. Коэффициент Z участия ГГ и паров ЛВЖ во взрыве при заданном уровне значимости Q (С >`C ) рассчитывается по формулам:

при Х_НКПР L и Y_НКПР S:

Z = ,                         (Б.1)

при X_НКПР>  L и Y_НКПР > S:

Z =  F Z_НКПР,                                     (Б.2)

где: С₀ – предэкспоненциальный множитель, % (об.), равный при отсутствии подвижности воздушной среды для ГГ:

С₀ = 3,77 × 10³ ,                                                (Б.3)

при подвижности воздушной среды для ГГ:

С₀ = 3 × 10² ,                                                (Б.4)

при отсутствии подвижности воздушной среды для паров ЛВЖ:

С₀ = С_Н ,                                              (Б.5)

при подвижности воздушной среды для паров ЛВЖ:

С₀ = С_Н ,                                               (Б.6)

где: m – масса газа или паров ЛВЖ, поступающих в объем помещения в соответствии с разделами 4-5 настоящих норм, кг;

 d – в допустимые отклонения концентраций при задаваемом уровне значимости Q
(С >`C), приведенные в таблице настоящего приложения;

 Х_НКПР, Y_НКПР, Z_НКПР – расстояния по осям Х, Y и Z от источника поступления газа или по формулам пара, ограниченные нижним концентрационным пределом распространения пламени, соответственно, м (рассчитываются по формулам (Б.10 – Б.12) настоящего приложения);

 L, S – длина и ширина помещения соответственно, м;

 F – площадь пола помещения, м²,

 U – подвижность воздушной среды, м с^-1.

 С_H – концентрация насыщенных паров при расчетной температуре t_р, ºС, воздуха в помещении, %(об.).

Концентрация С_Н может быть найдена по формуле:

С_Н = 100 Р_Н /P₀,                                                                                                          (Б.7)

где: Р_Н – давление насыщенных паров при расчетной температуре (находится из справочной литературы), кПа;

 Р₀ – атмосферное давление, равное 101 кПа.

Таблица Б.1 Значения допустимых отклонений б концентраций при уровне

значимости Q (С >`C)

Характер распределения концентраций	Q (С >`C)	d
Для горючих газов при отсутствии подвижности воздушной среды     Для горючих газов при подвижности воздушной среды   Для паров ЛВЖ при отсутствии подвижности воздушной среды   Для паров ЛВЖ при подвижности воздушной среды	0,1 0,05 0,01 0,003 0,001 0,000001 0,1 0,05 0,01 0,003 0,001 0,000001 0,1 0,05 0,01 0,003 0,001 0,000001 0,1 0,05 0,01 0,003 0,001 0,000001	1,29 1,38 1,53 1,63 1,70 2,04 1,29 1,37 1,52 1,62 1,70 2,03 1,19 1,25 1,35 1,41 1,46 1,68 1,21 1,27 1,38 1,45 1,51 1,75

 

Величина уровня значимости Q (С>`C) выбирается, исходя из особенностей технологического процесса. Допускается принимать Q (С >`C) равным 0,05.

 

2. Величина коэффициента Z участия паров ЛВЖ и ГЖ во взрыве может быть определена по номограмме, приведенной на чертеже.

Значения Х определяются по формуле:

С_Н/С*, если С_Н £ С*

1, если С_Н > С*                                                      (Б.8)

 

где: С* – величина, задаваемая соотношением:

С* = j С_СТ,                                                             (Б.9)

где: j – эффективный коэффициент избытка горючего, принимаемый равным 1,9.

 

3. Расстояния X_НКПР, Y _НКПР, Z_НКПР рассчитываются по формулам:

Х_НКПР = К₁L ;                                            (Б.10)

Y_НКПР = К₁S ;                                            (Б.11)

Z_НКПР = К₃Н ,                                            (Б.12)

где: К₁ – коэффициент, принимаемый равным 1,1314 для ГГ и 1,1958 для ЛВЖ;

К₂ – коэффициент, принимаемый равным 1 для ГГ и

К₂ =  для ЛВЖ;

К₃ – коэффициент, принимаемый равным 0,0253 для ГГ при отсутствии подвижно сти воздушной среды; 0,02828 для ГГ при подвижности воздушной среды; 0,04714 для ЛВЖ при отсутствии подвижности воздушной среды и 0,3536 для ЛВЖ при подвижности воздушной среды;

Н – высота помещения, м.

При отрицательных значениях логарифмов расстояния Х_НКПР, Y_НКПР и Z_НКПР принимаются равными 0.

 

Научный сотрудник ОНиС                                                                                                                        М.С. Лешкевич

Приложение В

Значения критической плотности падающих лучистых потоков q _кр (кВт м^-2) для пожарной нагрузки, состоящей из твердых горючих и трудногорючих материалов.

 

Материалы	Критические плотности падающих лучистых потоков qкр, кВт м-2
Древесина (сосна влажностью12%)	13,9
Древесно-стружечные плиты плотностью 417 кг·м-3	8,3
Торф брикетный	13,2
Торф кусковой	9,8
Хлопок волокно	7,5
Слоистый пластик	15,4
Стеклопластик	15,3
Пергамин	17,4
Резина	14,8
Уголь	35
Рулонная кровля	17,4
Сено, солома (при минимальной влажности до 8%)	7

 

 

Научный сотрудник ОНиС                                                                                                                        М.С. Лешкевич

 

[1] - вещества, состоящие из атомов или молекул только одного определенного вида

⇐ Предыдущая123456789

Поделиться: