Нормативное и расчетное сопротивление древесины.

Нормативное сопротивление древесины Fi.a.k. (МПа) является основной характеристикой прочности древесины чистых от пороков участков. Эта величина определяется по результатам многочисленных лабораторных кратковременных испытаний малых стандартных образцов сухой древесины влажностью 12 % на растяжение, сжатие, изгиб, смятие и скалывание. Статическая обработка таких испытаний позволяет определить нормативное сопротивление, для которого доверительная вероятность уста- новлена не ниже 0,95. Это значит, из 100 % отобранных образцов не менее 95 % должны иметь прочность, большую нормативного сопротивления или равную ему. Расчетное сопротивление древесины Fi.α.d.–это основная характеристика прочности реальной древесины, т.к. древесина имеет естественные допускаемые пороки (которых не бывает в лабораторных образцах) и работает под нагрузками в течение многих лет. Расчетное сопротивление древесины получают путем деления нормативных значений сопротивления на коэффициенты надежности, Fi.α.d= Fi.a.k./ γm* γ n ,где γm – коэффициент надежности по материалу; γ n – коэффициент надежности по назначению.

 

Расчет центрально-растянутых элементов.

Растянутые элементы – это нижние пояса ферм, затяжки арок и

стержни других сквозных конструкций.

Зависимость древесины при растяжении - близка к линей-

ной  древесина работает на растяжение как упругий матери-

ал. Разрушение растянутых элементов происходит хрупко, в виде почти

мгновенного разрыва наименее прочных волокон по пилообразной по-

верхности без заметных предварительных деформаций.

Поэтому работа деревянных элементов при растяжении является

наиболее ответственной и растянутые элементы надо изготовлять, как пра-

вило, из наиболее прочной древесины 1 сорта. Но при отсутствии такого

материала допускается в мало напряженных элементах применять древе-

сину 2 сорта.

Прочность растянутых элементов в тех местах, где они ослаблены от-

верстиями или врезками, снижается в результате дополнительной концен-

трации напряжений у их краев. Это учитывается коэффициентом k0 = 0,8 к расчетному сопротивлению древесины.

При наличии ослаблений в пределах длины равной 20 см в разных

сечениях поверхность разрыва всегда проходит через них. Поэтому при

определении ослабленной площади сечения A inf все ослабления на этой

длине суммируются, как бы совмещаются в одном сечении.

 

при наличии ослаблений

Расчет центрально-растянутых элементов по прочности производится по формуле

 (по Ι группе предельных состояний)

σ = ≤R_р ∙m_o,

где N − расчётное значение растягивающего усилия;

F_нт− площадь поперечного сечения нетто (за вычетом площадей ослаблений).

Ослабления элемента отверстиями, врубками считаются совмещёнными в одном поперечном сечении, если они расположены по длине на участке менее 200 мм;

R_р− расчётное сопротивление древесины растяжению;

m_o− коэффициент учитывает наличие ослаблений.

 

По 2-й группе предельных состояний (по деформациям) растянутые

элементы не проверяются.

 

Расчет сжатых элементов.

На сжатие работают стойки, подкосы, верхние пояса и отдельные

стержни ферм и других сквозных конструкций.

Древесина работает на сжатие более надежно, чем на растяжение, но не вполне упруго. Примерно до половины предела прочности древесина работает упруго, а рост деформаций происходит по закону, близкому к линейному. При дальнейшем увеличении напряжений деформации растут быстрее, чем напряжения, указывая на упругопластическую работу древесины. Разрушение образцов происходит пластично в результате потери местной устойчивости, о чем свидетельствует характерная складка на образце. Поэтому сжатые элементы работают более надежно, чем растянутые, и разрушаются только после заметных деформаций.

Пороки реальной древесины меньше снижают прочность сжатых

элементов, т.к. сами воспринимают часть сжимающих напряжений. Поэтому сжатые элементы рекомендуется изготовлять из древесины II сорта.

Сжатые элементы конструкций имеют длину, как правило, намного

большую, чем размеры поперечного сечения, и разрушаются не как малые

стандартные образцы, а в результате потери устойчивости, которая происходит раньше, чем напряжения сжатия достигнут предела прочности. При потере устойчивости сжатый элемент выгибается в сторону. При дальнейшем выгибе на вогнутой стороне появляются складки, свидетельствующие о разрушении древесины от сжатия, на выпуклой стороне древесина разрушается от растяжения.

Расчет центрально-сжатых элементов производится по формуле

на устойчивость (для элементов с гибкостью 35 ≥ λ ) σ c o d ≤ k c f c o d

где σ	c.o.d	=	Nd
			Ad

 

Nd – расчетная осевая сила; A d – расчетная площадь по-

перечного сечения, принимаемая равной:

Ad = A sup – площади сечения брутто, если ослабления не выходят за

кромку и площадь ослабления не превышает 25 %;

Ad =4/3 A inf – площади сечения нетто, если ослабления не выходят за

кромку и площадь ослабления превышает 25 %;

Ad = A inf – площади нетто, если ослабления выходят за кромки;

k c – коэффициент продольного изгиба определяется в зависимости от гибкости элемента;

 

При местном сжатии поперек волокон соседние незагруженные уча-

стки древесины тоже сжимаются за счет изгиба волокон и оказывают под-

держивающее действие работе незагруженного участка.

При сжатии поперек волокон должно соблюдаться условие

^σc.90.d ^{≤ k}c.90 ^fc.90.d

где k c. 90 – коэффициент, учитывающий поддерживающие влияния волокон

при сжатии поперек волокон на участке.

 

⇐ Предыдущая234567891011Следующая ⇒

Поделиться: