Вычисление вероятной осадки свайного фундамента.

 

Вычисление вероятной осадки производится методом послойного суммирования в следующей последовательности.

1. Вычислим ординаты эпюр природного давления s_zg и вспомогательной 0,2s_zg :

Точка О – на поверхности земли

s_zg0=0;                                                                              0,2s_zg0=0;

точка 1 – на уровне УГВ

s_zg1=g₁×h₁=19,5×2,2=42,9 кПа;                                           0,2s_zg1=8,58 кПа;

точка 2 - на границе 1 и 2 слоев

s'_zg2= s_zg1+g_sb2×h_2/1=42,9+9,71×1,1=53,58 кПа;                 0,2s_zg2=10,7 кПа;

точка 3 - на границе 2-го и 3-го слоев

s'_zg3 = s_zg2 +g_sb2×h_2/2=53,58+9,63×2,1=73,81 кПа;             0,2s_zg3=14,76 кПа;

точка 4 - на границе 3-го и 4-го слоев

s'_zg4 = s_zg3 +g_sb3×h₃=73,81+9.59×2,9=101,64 кПа;             0,2s_zg4=20,33 кПа;

s_zg4 = s'_zg4 +g_w×( h₁+ h₂+h₃-1.6)==101.64+10×6.1=162.64 кПа;    0,2s_zg4=32.53 кПа;

точка 5 - на уровне подошвы условного фундамента

s_zg5 = s_zg4 +g₄×h_4/1=162.64+20×0.6=174.64 кПа;               0,2s_zg5=34.93 кПа;

точка 6 - на границе 4-го и 5-го слоев

s_zg6 = s_zg4 +g₄×h₄=162.64+20×5.2=266.4кПа;               0,2s_zg6=53.28 кПа;

точка 7 - вертикальное напряжение по подошве фундамента 5-го слоя

s_zg7 = s_zg6 +g₅×h₅=266.4+19.5×6=383.4 кПа;                0,2s_zg6=76.68 кПа;

 

2. По полученным значениям ординат на геологическом разрезе в масштабе строим эпюру природного давления s_zg и вспомогательной 0,2s_zg. (рис.5.2)

3. Определим дополнительное вертикальное давление на основание от здания по подошве фундамента: р_о = р - s_zgо = 447.87 – 174.64 = 273.23 кПа

4. Разбиваем толщу грунта под подошвой фундамента на элементарные подслои толщиной _i=(0,2¸0,4)b_уф. Принимаем _i=0,2b_уф=0,2×2,1=0,42 м.

5. Определим дополнительные вертикальные нормальные s_zр напряжения на глубине z_i от подошвы фундамента: s_zр =a_i p_о,

a_i  - коэффициент рассеивания напряжений для соответствующего слоя грунта, для его определения принимаем по таб.1[1] x=0,5×z_i  и h=1

6. По полученным данным строим эпюру дополнительных вертикальных напряжения s_zр от подошвы фундамента (рис.5.2.)

7. Определим высоту сжимаемой толщи основания H_с, нижняя граница которой ВС принимается на глубине z=H_с, где выполняется условие равенства s_zр =0,2s_zg (рис.5.2.).

Для удобства расчета вероятной осадки все вычисления приведем в таблице 5.1.

 

 

        Расчет вероятной осадки СФ-1 в сечении I-I (А-6)             табл.5.1.

 

№ ИГЭ	Наименование грунта и его состояние	Мощность слоя, hi,м	, м	zi, м	xi	ai	кПа	кПа	Ei кПа
ИГЭ-4	Глина полутвердая, непросадочная.	6	0,00 0,42 0,42 0,42 0,42 0,42 0,42 0,42 0,42 0,42	0 0,42 0.84 1.26 1.68 2.1 2.52 2.94 3.36 3.78	0,0 0,4 0,8 1,2 1.6 2 2.4 2.8 3.2 3.6	1 0.96 0.8 0.606 0.449 0.336 0.257 0.201 0.16 0.131	273.23 262.3 218.58 165.6 122.68 91.8 70.22 54.9 43.72 35.79	267.76 240 192.1 144.14 107.2 81 62.6 49.3 39.75	23000

 

Эпюра s_zр от подошвы условного фундамента пересекается со вспомогательной 0,2s_zg   на уровне 3,2м от нижней границы условного фундамента.

 

 

8. Теперь определим величину общей осадки по формуле:

 

где b=0,8 – безразмерный коэффициент;

s^ср_zр,i - среднее значение дополнительного вертикального нормального напряжения от подошвы фундамента в i-ом слое грунта;

 

S₁=0.8/23000(1184.1*0.42)=0.0173м=1,73см < S_u = 8 см

 

5.6. Расчет тела ростверка свайного фундамента.

⇐ Предыдущая3456789101112Следующая ⇒

Поделиться: