Архитектура Аудит Военная наука Иностранные языки Медицина Металлургия Метрология
Образование Политология Производство Психология Стандартизация Технологии


Підсилення металевих балок підведенням шпренгелів. Конструювання і основи розрахунку.



При наличии свободного пространства под центральной частью балки эффективными могут быть схемы «д» и «е» с одно- или двустоечным шпренгелем. При использовании этих схем следует обеспечить конструктивные методы раскрепления точек перегиба шпренгеля из плоскости системы.

 

Підсилення металевих балок підведенням затяжок. Конструювання і основи розрахунку.

Рекомендуется также способы усиления балок с помощью дополнительных затяжек (схемы «ж» и «з»)

 

Особливості розрахунку кінцевих ділянок зварних швів для кріплення підсилювальних елементів при підсиленні способом збільшення перерізу.

Концевые участки шпоночных швов присоединения элементов усиления к основному стержню или узловым фасонкам должны обеспечивать передачу продольных усилий на элементы усиления и вовлечение их в совместную с основным стержнем работу. Их толщина может назначаться большей, чем толщина связующих швов. Минимальные длины концевых участков подсчитываются по формуле

см,                                         (31)

где ; Ar - площадь поперечного сечения элемента усиления.

При усилении изгибаемых элементов ( N = 0) следует принимать .

4.17. Минимальный катет сплошных швов, крепящих элементы усиления, определяется выражением

.                                                   (32)

Концевые участки швов могут назначаться с увеличенным катетом, а их прочность (при расчетной длине 85bwkf) проверяется по формуле

.

Способи прикріплення підсилювальних елементів при підсиленні збільшенням перерізу і основи розрахунку.

При усилении статически нагруженных конструкций III и IV классов, эксплуатируемых при температуре выше минус 30° С в неагрессивной, среде, рекомендуется использовать прерывистые (шпоночные) швы (рис. 16, а). Шаг шпонок следует принимать максимально допустимым по расчету, но не свыше 80imin в растянутых и 40imin в сжатых элементах усиления. Здесь imin - минимальный радиус инерции элемента усиления относительно его собственной центральной оси.

Для конструкций I и II классов использование прерывистых швов не допускается.

Рис. 16. Присоединение элементов усиления

а - прерывистыми швами; б сплошными швами; в - на болтах

4.15. Расчет непрерывных участков шпоночных швов осуществляется на сдвигающее усилие

,                                          (29)

где Qmax - наибольшая поперечная сила в пределах длины элементов усиления.

Для сжатых стержней Qmax ³ Qfic, где Qfic - условная поперечная сила для усиленного стержня, определяемая по п. 5.8 СНиП II-23-81*;

Sr - статический момент элемента усиления относительно центральной оси усиленного сечения; аw - шаг шпонок шва (см. рис. 16, а).

4.16. Минимальные длины участков шпоночных швов определяют по выражению

см,                                 (30)

где aw - коэффициент, характеризующий распределение усилий между швами, прикрепляющими элемент усиления к основному стержню и равный доле общего усилия Т, относящийся к рассматриваемому шву. Здесь и далее под bw, gw и Rw подразумеваются значения bf и bz, gwf и gwz, Rwf и Rwz, принимаемые по п. 11.2 СНиП II-23-81* для двух расчетных сечений. Длину участка шпоночного шва следует принимать не менее 50 мм.

Концевые участки шпоночных швов присоединения элементов усиления к основному стержню или узловым фасонкам должны обеспечивать передачу продольных усилий на элементы усиления и вовлечение их в совместную с основным стержнем работу. Их толщина может назначаться большей, чем толщина связующих швов. Минимальные длины концевых участков подсчитываются по формуле

см,                               (31)

где ; Ar - площадь поперечного сечения элемента усиления.

При усилении изгибаемых элементов ( N = 0) следует принимать .

4.17. Минимальный катет сплошных швов (рис. 16, б), крепящих элементы усиления, определяется выражением

.                                                   (32)

Концевые участки швов могут назначаться с увеличенным катетом, а их прочность (при расчетной длине 85bwkf) проверяется по формуле

.                                        

Применение болтов (рис. 16, в) для присоединения элементов усиления рекомендуется в случаях, когда:

болтовые соединения технологически более удобны;

материал усиливаемого элемента не допускает применения сварки;

желательно избежать возникновения дополнительных сварочных напряжений и деформаций.

Проектировать соединения следует с учетом минимального ослабления сечений. С этой целью диаметр болтов следует принимать минимальным, а их размещение задавать со сбитым шагом по отношению к существующим болтам или заклепкам. Шаг промежуточных соединений принимается не более 40i в сжатых и 80i в растянутых элементах усиления и определяется по формуле

,                                        (34)

где [Nв]min - минимальная несущая способность болта (по сдвигу, срезу или смятию, определяемая по п. 3.5 СНиП II-23-81*).

Прочность концевых участков соединений элемента усиления проверяется по формуле

,                                 (35)

где n - количество болтов на концевом участке соединения (см. рис. 16, в); ав - расчетный шаг болтов.


Поделиться:



Последнее изменение этой страницы: 2019-05-08; Просмотров: 253; Нарушение авторского права страницы


lektsia.com 2007 - 2024 год. Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав! (0.011 с.)
Главная | Случайная страница | Обратная связь