Архитектура Аудит Военная наука Иностранные языки Медицина Металлургия Метрология Образование Политология Производство Психология Стандартизация Технологии |
Расчет силовых резонансных фильтров
Существующая практика применения резонансных фильтров основывается на использовании комплекта фильтров, настроенных по возможности точно на частоты гармоник, преобладающих в амплитудном спектре токов нелинейных нагрузок. Такой подход определялся, главным образом, стремлением снизить уровень гармоник в сети до минимального значения (теоретически до нуля). Применение фильтров малой и средней мощности (с отношением мощности батарей фильтра Qр к мощности короткого замыкания сети Sкз порядка Кр = Qр/Sкз< 0, 01) обусловливало повышенные требования к точности настройки с целью избежать усиление отдельных гармоник напряжения в сети, перегрузки фильтров и других неблагоприятных явлений. Возрастание удельного веса нелинейных нагрузок, имеющих низкий коэффициент мощности, привело к необходимости применять в составе фильтров батареи конденсаторов весьма большой мощности (Кр > 0, 015), что позволило значительно снизить требования к точности настройки фильтров. Следует также отметить, что ущерб, обусловленный высшими гармониками тока и напряжения в сети максимален при значительных величинах напряжения гармоник и уменьшается в квадратичной зависимости. Поэтому необходимость полного снижения уровней гармоник на основе экономических соображений, практически отсутствует; достаточно снизить их до предела, определяемого техническими требованиями, например, до значения коэффициента несинусоидальности 5%, допустимого согласно ГОСТ 13109-67. При таком подходе в рассматриваемом случае (Кр> 0, 015 ) отпадает необходимость устанавливать большое число фильтров. Действующее значение основной и высших гармоник ; где n - порядковый номер гармоники ; ; ; ; Реактивная мощность преобразователя подлежащая компенсации Q=7, 43/2=3, 715МВАр; По табл.16-19 [6] выбираем конденсатор: тип КС2-6, 3-100-2УЗ емкость С=8, 03мкФ; цена Ц=2, 15у.е./кВАр. Вариант распределения реактивной мощности между фильтрами Ф11 Q=1, 5МВАр – 5 параллельно включенных конденсаторов в каждой фазе Ф13 Q=1, 5МВАр – 5 параллельно включенных конденсаторов в каждой фазе Ф23 Q=0, 9МВАр – 3 параллельно включенных конденсаторов в каждой фазе Фильтр 25 гармоники не устанавливаем, т.к. имеем перекомпенсацию реактивной мощности. Рассмотрим необходимость установки Ф23 гармоники с точки зрения обоснования точности настройки СРФ. Ф11 ; Ф13 ; Ф23 ; Т.к. , то снижать требования к точности настройки СРФ нельзя и необходимо использовать все 3 СРФ. ;
Анормальные гармоники, генерируемые вентильными преобразователями
При симметрии управляющих импульсов систем импульсно-фазового управления вентильные преобразователи являются источниками нечетных высших гармоник тока, которые могут быть найдены по соответствующим формулам или кривым. При гармоническом анализе кривых линейных токов управляемых преобразователей в ряде случаев имеет место асимметрия управляющих импульсов; углы управления a по отдельным каналам системы управления могут отличаться друг от друга и от установочного значения a на величину ошибки. Наличие ошибок углов управления в статическом режиме работы преобразователя обусловливается разбросом параметров элементов, из которых собраны устройства импульсно-фазового управления, а также несовершенством частотных фильтров на входе этих устройств; последнее существенно при питании их от сети с несинусоидальным напряжением. Появление значительных ошибок возможно также при некачественной настройке систем импульсно-фазового управления. При 6-фаз-ной схеме в спектре тока преобразователя содержатся как гармоники канонических порядков (n=5; 7; 11; 13 ), так и неканонические, или анормальные гармоники (n=2; 3; 4; 6; 8; 9; 10...). Распределение ошибок углов зажигания управляемых вентилей подчиняется нормальному закону. Это объясняется в первую очередь тем, что на величину ошибки влияет большое число независимых случайных факторов. Величины анормальных гармоник тока, генерируемых вентильными преобразователями, очень малы; они не могут создать значительных гармоник напряжения в питающей сети.
Параметры силовых фильтров
Цепи фильтров включаются в звезду с изолированной нейтралью, соединение в треугольник не применяется из опасения, что перекрытие изоляции одной фазы конденсаторов, приводящее к междуфазному замыканию, может вызвать большие повреждения фильтров. К нулевой точке в большинстве случаев подключаются реакторы; при этом корпусная изоляция конденсаторов имеет напряжение относительно земли на несколько процентов меньше, чем в случае, когда к нулевой точке подключены, конденсаторы; это соображение считается существенным и такое включение является рекомендуемым. В соответствии с техническими условиями эксплуатации батарей конденсаторов, принятыми в большинстве европейских стран, длительно допустимые превышения напряжения и тока сверх номинальных значений лимитируются некоторыми величинами соответственно Си и Ci (в долях от номинальных значений). Согласно ГОСТ1282-68 Си ==1, 1 и Сi ==1, 3; длительные перегрузки конденсаторов приводят к сокращению срока службы их. Для конденсаторов, работающих в схемах силовых фильтров, стремятся не допускать превышения напряжения в сравнении с номинальным значением (Сu=1) Фазное напряжение промышленной частоты на зажимах батареи конденсаторов фильтра определяется по формуле , (6.5) где Un—фазное напряжение промышленной частоты на шинах подстанции. , (6.6) Коэффициент характеризует степень увеличения напряжения на батарее, в сравнении с напряжением на шинах за счет последовательного включения реактора. ; ; ; Напряжение n-й гармоники на конденсаторах при соединении в звезду , (6.7) где Inб — ток n-й гармоники, протекающий в батарее конденсаторов; — емкостное сопротивление ее при промышленной частоте. ; ; ; Номинальный ток батареи конденсаторов: , (6.8) Ф11 ; Ф13 ; Ф23 ; Проверка выбранных батарей конденсаторов производиться по условию допустимой перегрузки по напряжению: , (6.9) где ; Ф11 ; Ф13 ; Ф23 ; Проверка выбранных батарей конденсаторов по условию допустимой перегрузки по току: , (6.10) Учитывая возможность проникновения в фильтр других гармоник помимо той, на которую он настроен, целесообразно выбрать коэффициент Сi с некоторым запасом; окончательно второе условие для выбора батарей фильтров представим в виде , (6.11) Ф11 , - условие не выполняется. В реальных условиях необходимо принимать во внимание отклонения емкости от номинальных значений. Данное отклонение рассмотрим ниже. Ф13 , - условие выполняется; Ф23 , - условие выполняется; Выбор реактора производим по уравнению идеального резонанса. При идеальной настройке в резонанс и номинальных значениях индуктивности Lном и емкости Сном справедливо следующее соотношение: , (6.12) , (6.13) Ф11 ; Ф13 ; Ф23 ; По табл.4-30 [3] выбираем: Ф11 тип РБА-6-200-4 ; DР=5, 1кВт на фазу, Ц=1720у.е. По табл.16-38 [6] выбираем: Ф13 тип РБАС-6-2х1000-4 ; DР=8, 5кВт на фазу По табл.16-38 [6] выбираем: Ф23 тип РБАС-6-2х600-4 - одной ветви DР=7, 5кВт на фазу Отклонения индуктивности и емкости от номинальных значений. Индуктивность L имеет отклонение, обусловленное несовершенством технологии изготовления реакторов: ; (6.14) где относительное отклонение индуктивности от номинального значения . Согласно ГОСТ 1479-69 допускается относительное отклонение индуктивности в пределах 0—15%. В реальных условиях вследствие изменения геометрических размеров реактора в зависимости от температуры нагрева индуктивность его несколько возрастает с температурой; однако это изменение незначительно и им можно пренебречь. Емкость батарей конденсаторов С также имеет отклонение DС от номинального значения, обусловленное в первую очередь разной толщиной бумаги, пропитываемой синтетическими жидкостями: , (6.15) где относительное отклонение емкости от номинального значения . Согласно ГОСТ 1282-68 допускается относительное отклонение емкости конденсаторов в пределах -5 +10%. Зависимость емкости батареи конденсаторов Сt от температуры нагрева определяется известным соотношением , (6.16) Здесь Со - величина емкости при температуре 20 °С; Dt = t °-20°; —температурный коэффициент емкости; для конденсаторов с пропиткой синтетическими жидкостями он равен -4—8•10-4 1/°С. Таким образом, выражение для емкости конденсаторов одной фазы фильтра можно представить в виде , (6.17) С учетом выше изложенного, сделаем перерасчет для фильтра 11 гармоники по допустимой перегрузки по току. ; ; Ф11 , 1, 14> 1, 12 – превышение допустимого тока на 1, 7%. Индуктивное и емкостное сопротивления фильтра изменяются с изменением частоты питающей сети. Обозначив через Dw отклонение частоты от номинального значения, можем записать: , (6.18) где относительное отклонение частот от номинального значения . Абсолютная величина реактивного сопротивления фильтра гармоники DXфn при расстройке резонансного контура вследствие отклонений индуктивности и емкости от номинальных значений представляется выражением , (6.19) Реальные значения и пределы изменения величин, входящих в формулу, следующие: Dt=0—60°С; = -0, 02 -0, 01. Ф11 ; = = -83Ом – отклонение носит емкостной характер. Ф13 ; = = -70Ом – отклонение носит емкостной характер. Ф23 , = = -12Ом – отклонение носит емкостной характер. Относительное отклонение реактивного сопротивления фильтра от величины емкостного сопротивления при идеальной резонансной настройке выражается формулой , (6.20) Ф11 ; Ф13 ; Ф23 ; a—это коэффициент, характеризующий расстройку фильтра в зависимости от возможных отклонений индуктивности и емкости, обусловленных технологическими и эксплуатационными условиями. Требуется, чтобы ç aï < 0, 1, таким образом, возможная расстройка может достигать двух порядков. Оценим величину относительного отклонения реактивного сопротивления фильтра на нерезонансных частотах в частности на частоте n=13. Реактивное сопротивление фильтра на частоте гармоники порядка : , (6.21) ; - отклонение реактивного сопротивления фильтра на нерезонансных частотах можно не учитывать.
|
Последнее изменение этой страницы: 2019-10-03; Просмотров: 255; Нарушение авторского права страницы