Анкеровка растянутой арматуры

Анкеровку продольной арматуры определяем в соответствии с [14] (стр.109-112, п.8.4).

В сечении обрываются стержни Ø 32 мм класса S500.

Расчетная длина анкеровки обрываемых стержней:

                       (2.17)

где  - коэффициент, учитывающий влияние формы стержней при достаточном защитном слое (стр.112, табл.8.2) [14];

 - коэффициент, учитывающий влияние минимальной толщины защитного слоя бетона (стр.112, табл.8.2) [14];

- коэффициент, учитывающий влияние усиления поперечной арматурой (стр.112, табл.8.2) [14];

 - коэффициент, учитывающий влияние одного или нескольких приваренных поперечных стержней вдоль расчетной длины анкеровки (стр.112, табл.8.2) [14];

 - коэффициент, учитывающий влияние поперечного давления плоскости раскалывания вдоль расчетной длины анкеровки (стр.112, табл.8.2) [14];

Минимальная длина анкеровки:

               (2.18)

Базовая длинна анкеровки:

                                      (2.19)

Определим требуемую базовую длину анкеровки:

Принимаем .

 

Рисунок 2.8 – Эпюра материалов

Расчет прочности наклонных сечений по поперечной силе

Расчет прочности железобетонных элементов на действие поперечных сил начинается в соответствии с п.6.2.1 (3) [14] проверкой условия , где  - расчётное значение поперечной силы в сечении, возникающей от внешней нагрузки;  - расчётное значение сопротивления поперечной силе элемента без поперечной арматуры определяемое по формуле (2.12) в соответствии с п.6.2.2, (6.2a) (1) [14].

                   (2.20)

но не менее в соответствии с п 6.2.2, (6.2b) (1) [14]:

                                (2.21)

где f_ck = 30 МПа;

                                                                (2.22)

где A_sl - площадь сечения растянутой арматуры, которая заведена не менее чем на l_bd  + d за рассматриваемое сечение (A_sl  = 28, 4 см²);

b – наименьшая ширина поперечного сечения в пределах растянутой зоны (b = 200 мм).

 Принимаем .

 - определяем по формуле (2.23) в соответствии с п.6.2.2, (6.3N) (1) [14]:

                              (2.23)

Подставим все значения в формулы (2.20) и (2.21):

Так как , необходим расчёт поперечной арматуры.

Длина участка, на котором поперечное армирование необходимо устанавливать по расчёту, определяется по эпюре поперечных сил (рисунок 2.9).

 

Рисунок 2.9 – К расчёту наклонных сечений

 

Определим расчётный участок:

Согласно п.6.2.3 (5) [14] в зонах без скачков и разрывов на эпюре поперечной силы V_Ed (например, при равномерно распределенной, приложенной по верхней грани элемента нагрузке) площадь поперечной арматуры на любом отрезке длины  может быть рассчитана по наименьшему значению V_Ed в данном отрезке.

Первое расчётное сечение назначим на расстоянии от опоры z₁ = d = 408 мм.

Поперечное усилие в данном сечении:

Задаёмся углом наклона к горизонтали .

В пределах длины расчётного участка поперечное армирование рассчитывают из условий:

                                      (2.24)

                                   (2.25)

где  - расчетное значение поперечной силы, которая может быть воспринята поперечной арматурой, достигшей текучести, определяем по формуле (2.26) в соответствии с п.6.2.3, (6.8) (3) [14];

 - расчетное значение максимальной поперечной силы, которая может быть воспринята элементом, из условия раздавливания сжатых подкосов определяем по формуле (2.27) в соответствии с п.6.2.3, (6.9) (3) [14].

                             (2.26)

                                (2.27)

где  - площадь сечения поперечной арматуры определяемая по формуле (2.28):

                                   (2.28)

s – расстояние между хомутами;

 - расчётное значение предела текучести поперечной арматуры в соответствии с примечанием п.6.2.3, (3) [14]:

- коэффициент понижения прочности бетона, учитывающий влияние наклонных трещин в соответствии с примечанием 1 п.6.2.3, (3) [14]:

 - коэффициент, учитывающий уровень напряжения в сжатом поясе в соответствии с примечанием 3 п.6.2.3, (3) [14] ( ).

Плечо внутренней пары сил в соответствии с п.6.2.3 (1) [14]:

Принимаем шаг хомутов s = 100 мм.

Определим площадь поперечной арматуры по формуле (2.28):

Принимаем по [15]

Максимальная площадь эффективной поперечной арматуры следует из условия п.6.2.3, (6.12) (3) [14]:

                           (2.29)

 

Определим поперечную силу, которая может быть воспринята полосой бетона между наклонными трещинами по формуле (2.27):

Расстояние от опоры до второго расчётного сечения:

Действующее значение поперечной силы:

Требуемый шаг поперечной арматуры:

Максимальный шаг поперечной арматуры:

Расстояние от опоры до третьего расчётного сечения:

Действующее значение поперечной силы:

Требуемый шаг поперечной арматуры:

Расстояние от опоры до четвёртого расчётного сечения:

Действующее значение поперечной силы:

Требуемый шаг поперечной арматуры:

Результаты расчётов сведены в таблицу 2.3.

 

Таблица 2.3 – Шаг стержней поперечной арматуры

Расстояние от опоры до расчётного сечения		Наименьшее значение поперечной силы в сечении VEd, кН	Шаг поперечных стержней по расчёту s, мм	Допустимый шаг, мм
zi	мм
d	408	236, 2	101	100
d+z∙ cotθ	846	191, 6	125
d+2∙ z∙ cotθ	1283	147	163
d+3∙ z∙ cotθ	1721	102, 4	233	200

 

Таким образом на участке от грани опоры до сечения на расстоянии 1, 3 м принят шаг хомутов s₁ = 100 мм, а в середине пролёта s₂ = 200 мм.

Армирование поперечного сечения ригеля представлено на рисунке 2.10.

Рисунок 2.10 – Армирование поперечного сечения ригеля

Технологический раздел

⇐ Предыдущая12345678910Следующая ⇒

Поделиться: