Расчет поверхности отопительных приборов

Отопительные приборы: чугунные секционные радиаторы марки МС-140.

1)Расчетная поверхность отопительных приборов определяется по формуле:

, (экм),

где Q_со–мощность системы отопления, Вт

b₁ – коэффициент, учитывающий понижение температуры воды за счет остывания ее в трубах:

b₁ =1 - 1 этаж; b₁ =1, 05 - 2 этаж.

b₃=1, 28 – коэффициент, учитывающий способ подводки теплоносителя к отопительному прибору и изменение теплоотдачи в зависимости от относительного расхода воды через прибор:

b₄=1 – коэффициент, учитывающий способ установки отопительных приборов.

2)Теплоотдача 1 экм прибора q_э определяется по формуле:

, Вт/экм

Dt – разность между средней температурой воды в приборе и температурой воздуха в помещении:

t_г=95⁰С; t_о=70⁰С

3)Число секций в приборе определяется по формуле:

Изм.

Лист

№ докум. окум.

Подпись

Дата

Лист

Расчет тепловой нагрузки

где f_c = 0, 35 экм – площадь поверхности одной секции;

b₂ – коэффициент, учитывающий число секций в отопительном приборе:

Результаты расчета сводим в таблицу №4:

№ помещения

Qс.о

Расчет поверхности отопительных приборов

Δ t

qэкв

Fр

β 1

β 3

β 4

β 2

nр

nф

101

1190.44

60.5

466.909

3.2635

1.28

1.03196312

9.622367136

102

238.16

64.5

506.809

0.6015

1.28

0.84316655

1.449022097

103

1233.42

60.5

466.909

3.3814

1.28

1.0337858

9.987404955

104

324.60

64.5

506.809

0.8198

1.28

0.8967274

2.100428851

106

276.77

64.5

506.809

0.699

1.28

0.87040057

1.73833042

107

329.76

62.5

486.719

0.8672

1.28

0.90538792

2.243327848

108

838.82

60.5

466.909

2.2996

1.28

1.01053148

6.639388864

109

580.94

60.5

466.909

1.5926

1.28

0.9799457

4.459030426

201

1372.48

60.5

466.909

3.9507

1.05

1.28

1.0411254

11.75194293

202

421.34

64.5

506.809

1.1173

1.05

1.28

0.94056026

3.002668412

203

1415.47

60.5

466.909

4.0744

1.05

1.28

1.04246015

12.13552037

204

455.82

64.5

506.809

1.2088

1.05

1.28

0.95024218

3.281849355

205

731.84

66.5

527.179

1.8658

1.05

1.28

0.99427789

5.300295488

206

441.47

64.5

506.809

1.1707

1.05

1.28

0.94637264

3.165577487

207

494.44

62.5

486.719

1.3653

1.05

1.28

0.96414425

3.761026378

208

1008.07

60.5

466.909

2.9017

1.05

1.28

1.02549431

8.502026843

209

1026.35

60.5

466.909

2.9543

1.05

1.28

1.02652801

8.664905923

Изм.

Лист

№ докум. окум.

Подпись

Дата

Лист

Гидравлический расчет

5 Гидравлический расчет системы отопления

В здании запроектирована двухтрубная система отопления с параметрами теплоносителя t_г = 95°С, t₀ = 70°С. Система с нижней разводкой магистралей с тупиковым движением теплоносителя. Система состоит из двух ветвей, каждая из которых обслуживает половину здания. Для выпуска воздуха из системы, на каждом стояке устанавливается кран Маевского.

Для отопления отдельных ветвей системы в случае ремонта предусматривают установку задвижек и устройств для выпуска воды из ветви.

Система отопления питается теплоносителем от тепловой сети. Для получения требуемой температуры теплоносителя в системе отопления последняя, присоединяется через элеватор, который устанавливают в помещении теплового ввода, в подвале здания.

Гидравлический расчет производят на основе аксонометрической схемы одной ветви, наиболее нагруженной, на который проставляют тепловые нагрузки отопительных приборов, стояков, участков магистралей, а также длины расчетных участков.

Намечают главное циркуляционное кольцо через один из верхних приборов наиболее удалённого стояка от подающей и обратной магистрали. На схеме проставляют номера участков главного циркуляционного кольца.

Помещение теплового ввода располагается, как правило, в центре подвала с тем, чтобы тепловые нагрузки двух основных ветвей были приблизительно одинаковы. Принципиальная схема ввода и теплового элеватора изображена на рисунке.

Рис. Схема теплового узла

Определим количество воды, циркулирующее в системе отопления по формуле:

(кг/ч), где:

t_г –температура горячей воды (к местной системе отопления =95°С)

t_обр. –температура воды в обратке (из местной системы отопления =70°С)

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

Гидравлический расчет

Расчётное циркуляционное давление в двухтрубной системе водяного отопления DР_р, возникающие в циркуляционном кольце вследствие охлаждения воды в нагревательных приборах, определяют по формуле:

DР_р=DР_ест.+ DР_нап.,

DР_нап.=80Sl_цир.

Sl_цир.–длина главного циркуляционного кольца (Sl_цир =56, 8 м)

DР_н=80*56, 8=4544 кПа

DР_ест.=6, 2h₁(t_г-t_о)

h₁– расстояние по вертикале от уровня оси элеватора до центра нагревательного прибора 1-го этажа

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

Гидравлический расчет

h1=2, 2 м.

DР_ест.=6, 2*2, 2(95-70)=341 кПа

DР_р=4544+341=4853 кПа

Потери давления в главном циркуляционном кольце должны быть меньше расчётного на 10-12%, они складываются из потери давления на трение и местных сопротивлений.

Местные сопротивления выбираются по расчетной схеме, а соответствующие им коэффициенты – девятая графа – в зависимости от диаметра принимаются по прилож.7.

Перечислим коэффициенты местных сопротивлений для наших участков:

· 1 участок: радиатор ξ =1; внезапное сужение ξ =0, 5; отвод 90° ξ =2× 1, 5; вентиль ξ =16

· 2 участок: тройник на проходе ξ =1;

· 3 участок: тройник на проходе ξ =1; отвод 90^٥ξ =1, 5;

· 4 участок: тройник на проходе ξ =1; отвод 90^٥ξ =1, 5;

· 5 участок: тройник на проходе ξ =1;

· 6 участок: тройник на противотоке ξ =3; задвижка ξ =0, 5; отвод 90^٥ξ =1, 5; внезапное расширение ξ =1;

· 7 участок: внезапное сужение ξ =0, 5; тройник на противотоке ξ =3; задвижка ξ =0, 5; отвод 90^٥ξ =1, 5;

· 8 участок: тройник на проходе ξ =1; отвод 90^٥ξ =1, 5;

· 9 участок: тройник на проходе ξ =1; отвод 90^٥ξ =1, 5;

· 10 участок: тройник на проходе ξ =1; отвод 90^٥ξ =1, 5;

· 11 участок: тройник на проходе ξ =1; отвод 90^٥ξ =1, 5;

· 12 участок: вентиль обыкновенный ξ =16; внезапное расширение ξ =1; отвод 90^٥ξ =2× 1, 5; радиатор ξ =1; кран ξ =4.

Гидравлический расчёт трубопровода системы сведён в таблицу 5.

№ уч-ка	Нагрузка Q, Вт	Расход воды G, кг/ч	Длина уч-ка L, м	Диаметр трубы d, мм	Удельные потери на трение R, Па/м	Скорость воды Ѵ, м/с	Полные потери на трение R*L, Па	Сумма КМС Σ ζ	Потери в местном сопротивлении Z, Па	Суммарные потери RL+Z	Z1
1	1517	52.2	7.9	15	9.50	0.076	75.08	20.5	58.835	133.92	2.87
2	2236	117.9	3.7	15	41.43	0.167	153.28	1	13.43	166.71	13.43
3	4083	170.5	7.3	15	88.65	0.249	647.125	2.5	74.325	721.45	29.73
4	5690	179.3	3.7	15	96.26	0.2638	356.17	2.5	85.545	441.72	34.22
5	6514	224.1	2.1	20	85.42	0.173	179.39	2.5	36.8	216.19	14.72
6	13166	599.2	3.7	25	53.77	0.219	198.94	6	142.38	341.32	23.73
т.у.		311.305	0.6	25	18.065	0.1509	10.839	1	11.217	22.056	11.217
7	13166	599.2	3.7	25	61.88	0.219	228.94	5.5	130.515	359.46	23.73
8	6514	224.1	2.1	20	85.44	0.173	179.42	2.5	36.8	216.22	14.72
9	5690	179.3	3.7	15	96.26	0.2638	356.17	2.5	85.545	441.72	34.22
10	4083	170.5	7.3	15	88.65	0.249	647.125	2.5	74.325	721.45	29.73
11	2236	117.9	3.7	15	41.43	0.167	153.28	1	13.43	166.71	13.43
12	1517	52.2	7.9	15	9.50	0.076	75.08	25	71.75	146.83	2.87

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

Гидравлический расчет

Определим невязку:

Условие выполняется.

Изм. Изм.

Ли а ис Дата Подпись ст

№ докум. окум.

Подпись

Дата

Лист

Аэродинамический расчет

6 Аэродинамический расчет системы естественной вытяжной вентиляции

В жилых зданиях проектируется общеобменная естественная вентиляция удалением воздуха из санитарных узлов и кухонь. Приточный воздух для компенсации естественной вытяжки поступает с наружи через неплотности окон и других ограждений.

Количество удаляемого воздуха по СНиП для жилых зданий должно быть не менее 3 м³ /ч на один м² жилой площади квартиры.

Вентиляционные каналы размещаются по внутренним капитальным стенам. При невозможности разместить каналы в капитальных стенах допускается устройство приставных вертикальных каналов. Минимальные размеры канала 100× 100 мм или 1/2× 1/2 кирпича.

Вытяжные шахты могут быть выполнены деревянными, обитыми с внутренне стороны кровельной сталью. Высоту вытяжных шахт следует принимать не менее 0, 5 м над плоской кровлей, не менее 0, 5 м конька крыши при расположении шахты от конька от 1, 5 м до 3 м, при большем расстоянии не ниже линии, проведенной от конька вниз под углом 10° к горизонту.

Радиус действия вытяжных систем с естественным побуждением нельзя принимать более 8 м. Не допускается объединять в общую систему каналы из помещений, ориентированных на разные фасады.

Цель аэродинамического расчета состоит в определении сечений каналов и размеров жалюзийных решеток, чтобы обеспечить требуемые расходы удаляемого воздуха. Для предварительного определения сечений каналов систем естественной вытяжной вентиляции принимают скорость порядка 0, 5…1, 5 м/с.

Изм. Изм.

Ли а ис Дата Подпись ст

№ докум. окум.

Подпись

Дата

Лист

Аэродинамический расчет

Нормы воздухообмена в кухне и санузлах:

кухня:

- с 2-х конфорочной газовой плитой …………………….60м³/ч

санузлы:

- ванная индивидуальная ………………………………….25м3/ч

- туалет индивидуальный.…………………………………25м³/ч

Располагаемое давление вычисляется по формуле:

DР=9, 8× Н× (r₊₅-r_в), (Па)

где Н – разность отметок устья вытяжной шахты и вытяжной вентиляционной решетки рассчитываемой ветви.

Вытяжные решетки в помещении располагают на 0, 5м от потолка. Для жилых зданий r_в принимают равным 1, 21кг/м³, тогда:

DР=0, 55× Н,

Н₁ = 4 м для второго этажа;

Н₂ = 7 м для первого этажа;

Задаваясь скоростью V движения воздуха по каналу, рассчитывается площадь живого сечения по формуле:

Далее по приложениям 10, 11, 12 принимают ближайшее большее значение площади живого сечения, выбирают размеры канала или жалюзийной решетки, пересчитывают скорость V движения воздуха по формуле:

Графа 8 заполняется по данным расчетных таблиц круглых стальных воздуховодов (прил.9) при принятых d_э и V.

Графа 10 – значение Р_дин=v²× r/2, вычисляют или принимают по данным расчетных таблиц.

t_в = 20

t_н = 5 для вытяжной шахты

Изм. Изм.

Ли а ис Дата Подпись ст

№ докум. окум.

Подпись

Дата

Лист

Аэродинамический расчет

Графа 12 – коэффициент местных сопротивлений принимаем по справочным данным (приложение 13).

Остальные графы заполняются результатами вычислений.

При невязке между расчетным и израсходованным давлениями, превышающей 11%, производится изменение сечений воздуховодов на отдельных участках с соответствующей корректировкой расчетных величин.

Увязка каждой расчетной ветви производиться по формуле:

Данные расчетов сводим в таблицы 6, 7, 8, 9, 10, 11:

№ участка

Нагрузка, L, м³/ч

Длина участка, l, м

Размеры канала, а× в, м

Площадь, F, м²

Скорость, v, м/с

Эквивалентный диаметр, d_э, мм

Удельные потери на трение, R, Па/м

Коэффициент шероховатости, β

Потери на трение, R× l× β, Па

КМС Σ ζ

Динамическое давление, Р_дин, Па

Местные потери, z=Р_дин× Σ ζ, Па

Суммарные потери давления, R× l× β +z, Па

100× 100

0.0087

0.80

1.2

0.38

0.46

0.6

140× 140

0.02

0.35

140

0.025

1.225

0.02

1.1

0.07

0.08

0.10

140× 140

0.02

0.69

140

0.078

1.351

0.42

1.5

0.29

0.44

0.86

100

0.3

140× 270

0.038

0.73

180

0.063

1.366

0.03

1.5

0.32

0.48

0.51

220

270× 270

0.073

0.84

270

0.044

1.404

0.12

3.9

0.44

1.74

1.86

∆ Р_р=0, 55*Н=0, 55*7=3, 85 (Па)

№ участка	Нагрузка, L, м³/ч	Длина участка, l, м	Размеры канала, а× в, м	Площадь, F, м²	Скорость, v, м/с	Эквивалентный диаметр, d_э, мм	Удельные потери на трение, R, Па/м	Коэффициент шероховатости, β	Потери на трение, R× l× β, Па	КМС Σ ζ	Динамическое давление, Р_дин, Па	Местные потери, z=Р_дин× Σ ζ, Па	Суммарные потери давления, R× l× β +z, Па
№ участка	Нагрузка, L, м³/ч	Длина участка, l, м	Размеры канала, а× в, м	Площадь, F, м²	Скорость, v, м/с	Эквивалентный диаметр, d_э, мм	Удельные потери на трение, R, Па/м	Коэффициент шероховатости, β	Потери на трение, R× l× β, Па	КМС Σ ζ	Динамическое давление, Р_дин, Па	Местные потери, z=Р_дин× Σ ζ, Па	Суммарные потери давления, R× l× β +z, Па
6	25	0	100× 100	0.0087	0.80					1.2	0.38	0.46	0.46
3	50	4	140× 140	0.02	0.69	140	0.078	1.351	0.42	1.1	0.29	0.32	0.74
4	100	0.3	140× 140	0.02	1.39	140	0.257	1.531	0.12	0.5	1.16	0.58	0.70
5	220	3	270× 270	0.073	0.84	270	0.044	1.404	0.19	3.9	0.44	1.74	1.92

∆ Р_р=0, 55*Н=0, 55*7=3, 85 (Па)

№ участка

Нагрузка, L, м³/ч

Длина участка, l, м

Размеры канала, а× в, м

Площадь, F, м²

Скорость, v, м/с

Эквивалентный диаметр, d_э, мм

Удельные потери на трение, R, Па/м

Коэффициент шероховатости, β

Потери на трение, R× l× β, Па

КМС Σ ζ

Динамическое давление, Р_дин, Па

Местные потери, z=Р_дин× Σ ζ, Па

Суммарные потери давления, R× l× β +z, Па

100× 100

0.0087

0.80

1.2

0.38

0.46

0.6

140× 140

0.02

0.35

140

0.025

1.225

0.02

1.1

0.07

0.08

0.10

140× 140

0.02

0.69

140

0.078

1.351

0.11

1.5

0.29

0.44

0.54

100

0.9

140× 270

0.038

0.73

180

0.063

1.366

0.08

1.5

0.32

0.48

0.56

220

270× 270

0.073

0.84

270

0.044

1.404

0.19

3.9

0.44

1.74

1.92

∆ Р_р=0, 55*Н=0, 55*7=3, 85 (Па)

№ участка

Нагрузка, L, м³/ч

Длина участка, l, м

Размеры канала, а× в, м

Площадь, F, м²

Скорость, v, м/с

Эквивалентный диаметр, d_э, мм

Удельные потери на трение, R, Па/м

Коэффициент шероховатости, β

Потери на трение, R× l× β, Па

КМС Σ ζ

Динамическое давление, Р_дин, Па

Местные потери, z=Р_дин× Σ ζ, Па

Суммарные потери давления, R× l× β +z, Па

100× 100

0.0087

0.80

1.2

0.38

0.46

140× 140

0.02

0.69

140

0.078

1.351

0.11

1.5

0.29

0.44

0.54

100

0.9

140× 270

0.038

0.73

180

0.063

1.366

0.08

1.5

0.32

0.48

0.56

220

270× 270

0.073

0.84

270

0.044

1.404

0.19

3.9

0.44

1.74

1.92

∆ Р_р=0, 55*Н=0, 55*7=3, 85 (Па)

№ участка

Нагрузка, L, м³/ч

Длина участка, l, м

Размеры канала, а× в, м

Площадь, F, м²

Скорость, v, м/с

Эквивалентный диаметр, d_э, мм

Удельные потери на трение, R, Па/м

Коэффициент шероховатости, β

Потери на трение, R× l× β, Па

КМС Σ ζ

Динамическое давление, Р_дин, Па

Местные потери, z=Р_дин× Σ ζ, Па

Суммарные потери давления, R× l× β +z, Па

150× 200

0.0173

0.96

1.2

0.56

0.67

140× 140

0.02

0.83

140

0.106

1.401

0.15

1.5

0.42

0.63

0.78

120

0.9

140× 270

0.038

0.88

180

0.086

1.418

0.11

1.1

0.46

0.51

0.62

220

270× 270

0.073

0.84

270

0.044

1.404

0.19

3.9

0.44

1.74

1.92

∆ Р_р=0, 55*Н=0, 55*7=3, 85 (Па)

№ участка

Нагрузка, L, м³/ч

Длина участка, l, м

Размеры канала, а× в, м

Площадь, F, м²

Скорость, v, м/с

Эквивалентный диаметр, d_э, мм

Удельные потери на трение, R, Па/м

Коэффициент шероховатости, β

Потери на трение, R× l× β, Па

КМС Σ ζ

Динамическое давление, Р_дин, Па

Местные потери, z=Р_дин× Σ ζ, Па

Суммарные потери давления, R× l× β +z, Па

150× 200

0.0173

0.96

1.2

0.56

0.67

140× 140

0.02

0.83

140

0.106

1.401

0.15

1.1

0.42

0.46

0.61

120

0.3

140× 270

0.038

0.88

180

0.086

1.418

0.04

1.5

0.46

0.70

0.73

220

270× 270

0.073

0.84

270

0.044

1.404

0.19

3.9

0.44

1.74

1.92

∆ Р_р=0, 55*Н=0, 55*7=3, 85 (Па)

Изм. Изм.

Ли а ис Дата Подпись ст

№ докум. окум.

Подпись

Дата

Лист

Список литературы

Список литературы

1. СНиП 23-02-2003 Тепловая защита зданий. – М.: ФГУП ЦПП, 2004. – 25 с.

2. СНиП 23-01-99* Строительная климатология. - М.: ФГУП ЦПП, 2005.-70 с.

3. Свод правил по проектированию и строительству 23-101-2004 Проектирование тепловой защиты зданий. - М.: ФГУП ЦПП, 2005. – 139 с.

4. Методическое указание к курсовой работе «Отопление и вентиляция жилого дома» В.В. Ильин, С.Д. Вяткина.- Тюмень: ТюмГАСУ., 2008.- 112 с.

Изм

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Разраб

Пров

Н контр

Утв

Батт .

Демина

Литера

Лист

Листов

ЭУНб-16-1

Системы отопления и вентиляции жилого дома в г.Тарко-сале

Содержание

1. Исходные данные 2

2. Теплотехнический расчет наружных ограждений 3

2.1 Теплотехнический расчет стены 3

2.2 Теплотехнический расчет чердачного перекрытия 5

2.3 Теплотехнический расчет подвального перекрытия 7

3. Расчет тепловлажностного режима 9

4. Расчет тепловой нагрузки 11

4.1 Расчет тепловых потерь через наружные ограждения 11

4.2 Расчет полных тепловых потерь здания 19

4.3 Расчет удельной тепловой характеристики здания 20

4.4 Расчет поверхности отопительных приборов 21

5. Гидравлический расчет системы отопления 24

6. Аэродинамический расчет системы вентиляции 28

7. Список литературы 37

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования

ТЮМЕНСКИЙ ИНДУСТРИАЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ

Кафедра ТГВ

Курсовая работа по ТГВ

⇐ Предыдущая 1 2 34

Последнее изменение этой страницы: 2019-06-09; Просмотров: 233; Нарушение авторского права страницы