Проверка ТТ по фактической ВАХ.

 

Для определения тока намагничивания I_нам. и затем полной погрешности ТТ «Σ» необходимо определить на вторичной обмотке ТТ напряжение U₂ при расчетных условиях:

U_2расч. = I_2расч. • ( Z₂ + Z_{н.факт.расч.})    ( 9 ) , где

 

I_2расч. = I_1расч. / n_т.                              ( 10 ).

 

Значение Z_{н. факт.расч.} вычисляется по значениям Z_н.Факт., полученным в результате экспериментальной проверки ТТ. Для каждой схемы соединения ТТ вычисляется наибольшее Z_{н.факт.расч.} в зависимости от вида КЗ. Например, для схемы «неполная звезда» наибольшее значение Z_н оказывается при двухфазном КЗ, на защищаемой линии между фазами А и В, В и С, если ТТ установлены на фазах А и С. Для схемы « полная звезда» наибольшее Z_н соответствует однофазному КЗ в сетях с глухозаземленной нейтралью.

По значению U_{2 расч.} с ВАХ определяется ток намагничивания для каждого ТТ. Далее вычисляется полная погрешность ТТ в процентах :

 

Σ = [ I_нам. / I_{2 расч}]_. •100 %       ( 11 ).

 

Значение должно быть менее 10% и может быть использовано для выбора уставок защит. Пользуясь данной методикой можно в задании на наладку защиты указать контрольную точку, ниже которой ВАХ не должна проходить. Эта точка выбирается из условия Σ=10%, чему соответствует значение I_нам. = 0,1 I_{2 расч.} . Искомая точка будет находиться на пересечении абсциссы I_нам. и U₂ (ординаты) вычисленной по (9). Для приведенного выше примера расчета контрольная точка ВАХ определяется значениями:

 

I_нам. = 0,1 х (1800 / 20) = 9А  и      U_{2 расч.} ≥ 90 х (0,22+0,31) ≥ 48 В.

 

Задание координаты контрольной точки не отменяет необходимости снятия всех точек ВАХ и изображает ее в паспорте-протоколе, как требует инструкция.

 

Чтобы снизить погрешность Σ, могут применяться различные методы, например : последовательное включение двух вторичных обмоток ТТ, уменьшение сопротивления вторичной нагрузки Z_{н.факт.расч.} и даже замена ТТ.

 

 

5. СПОСОБ ПРОВЕРКИ ТТ ПО УСЛОВИЮ f_макс ≤ f_доп. ПРИ МАКСИМАЛЬНОМ  ТОКЕ КЗ I_{1 макс.}

 

Порядок определения максимальной токовой погрешности f_макс. следующий :

- вычисляется максимальная кратность тока КЗ по отношению :

 

К_макс. = I_{1 макс.} / I_{1 ном.}                (12) ,

 

- определяется максимальное значение коэффициента А:

 

А_макс. = К_макс. / К_{10 доп.}       (1 ) ,

 

где К_{10 доп.} – допустимая кратность тока КЗ, соответствующая Σ = 10 %, которая может быть определена расчетом ( 8 ) или графически по кривой предельной кратности для значения Z_{н.факт.расч.} ;

- определяется  f_макс. по зависимости А = Ψ ( f ) (общая для всех типов ТТ ) см.рис.7;

- сравнивается полученное значение f_макс.  с допустимым значением f_доп., при котором обеспечиваются надежное замыкание контактов электромеханических реле ( ЭТ-520, РТ-40, 4МБ, РМБ ), а также правильная ориентация направленных реле всех типов и заданная время-токовая характеристика дисковых реле ( ИТ-80, РТ-80 ).

Рис.7. Кривая предельных кратностей одного из типов ТТ а) и зависимость А=ψ( f ) (б), общая для всех типов отечественных ТТ

 

По результатам исследования различных типов реле можно, ориентироваться на следующие значения f_доп. в процентах :

Реле тока : ЭТ - 520                                        13

                 РТ – 40 (вып. до 1969г.)             40

                РТ – 40 (модернизир.)                50

                 РТ – 80 (ИТ – 80)                        50

                 Статические реле РСТ               80

                 Реле сопротивления всех типов 50

Реле направления мощности :

                ИМБ и РБМ (до 1970 г.)          10

                РБМ – 171 (172) (после 1970г.)   30

                РБМ – 177 (178) (после 1970г.)   20

                Статические реле РМ                   50.

 

Соблюдение условия f_макс. ≤ f_доп. обеспечивает функционирование проверяемых типов реле при максимальных токах КЗ.

Если оказалось, что f_макс. › f_доп. , следует рассмотреть несколько мероприятий :

- замена существующих реле на такие, у которых значение f_доп. выше ( например, РБМ – 178/7 на РМ – 12 );

- снижение погрешности f_макс. , которое можно достичь уменьшением значения Z_{н.факт. расч.} или К_макс. путем увеличения коэффициента трансформации ТТ и, следовательно, значения I_ном. . Либо путем последовательного включения двух вторичных обмоток ТТ.

 

6. РАСЧЕТНЫЙ ПЕРВИЧНЫЙ ТОК ДЛЯ ПРОВЕРКИ ТТ ПО УСЛОВИЮ ОБЕСПЕЧЕНИЯ НЕОБХОДИМОЙ ЧУВСТВИТЕЛЬНОСТИ .

Расчетная проверка ТТ на допустимую погрешность производиться при значениях первичного тока , которые зависят от условий работы защиты и от значения тока КЗ.

В общем виде расчетный первичный ток равен:

 

І _расч = І_{1 max ,}                     (14) ,

 где І_1max – максимальный ток, проходящий через ТТ при КЗ в таких точках защищаемой сети, когда увеличение погрешностей ТТ сверх допустимого значения может вызвать неправильное действие защиты.

Отсечки и максимальные токовые защиты с независимой характеристикой выдержки времени:

 

І _1max = 1,1 І _{с .з .} •  [K _I /κ _cх ]                   (15),

где I_с.з. – вторичный ток срабатывания защиты; K _I – коэффициент трансформации ТТ;

1,1 – коэффициент, учитывающий возможное уменьшение вторичного тока на 10% из-за погрешностей ТТ; κ _с.х. – коэффициент схемы.

Максимальные токовые защиты с зависимыми хар. выдержки времени:

I _{1 max} = I _{к, max}                                                (16),

где I _{к, max} – максимальное значение тока КЗ, проходящего через ТТ при КЗ в точках , в которых производится согласование данной защиты с защитами смежных участков сети.

Токовые направленные защиты и дистанционные направленные защиты с отдельным органом направления мощности; максимальный ток I_{1 max} определяется по формуле (16) для двух случаев: при КЗ в начале защищаемой линии и при КЗ на шинах п/ст, от которой отходит защищаемая линия, и принимается равным большому значению тока КЗ , проходящему через проверяемый ТТ в указанных случаях.

Дистанционные защиты; максимальный ток I _1max определяется по формуле (16) при КЗ в конце первой зоны защиты. Если схема дистан. защиты выполнена так, что при однофазных КЗ защита выводится из действия , то ток I _1max принимается при КЗ в начале первой зоны_.

Дифференциальные защиты; максимальный ток I _{1 max} определяется по формуле (16) при КЗ вне зоны защиты ( сквозное КЗ ) в условиях , когда через ТТ проходит наибольший ток.

ПРИМЕРЫ РАСЧЕТОВ.

 

7.1. Требуется определить погрешности ТТ типа ТПФ – 13 , 200/5 при одинаковой нагрузке на его вторичные обмотки Z_н = 1 Ом. Сопротивление вторичных обмоток      Z₂ = 0,3 Ом для обмотки класса 1 и Z₂ = 0,4 Ом для обмотки класса 3.

Расчетный первичный ток I_1расч. = 2000 А.

1) Определяется расчетный вторичный ток :

I_2расч. = I_1расч. / К₁ = 2000 / 200/5 = 50 А ;

 

⇐ Предыдущая1234

Поделиться: