Коэффициент эксплуатации передачи

К_э= К_д ·К_а ·К_м ·К_рек ·К_с ·К_реж

где

К_д – коэффициент динамической нагрузки;

К_а – коэффициент межосевого расстояния;

К_м – коэффициент наклона передачи к горизонту;

К_рек – коэффициент регулировки цепи;

К_с – коэффициент смазки и загрязнения;

К_реж– коэффициент режима работы.

К_д =1, 2

К_а =1

К_м =1

К_рек =1

К_с =1, 3

К_реж =1 (табл. 13.2, 13.3, /2/)

К_с – коэффициент числа зубьев;

К_реж– коэффициент частоты вращения

К_э= 1, 2*1*1*1*1*1, 3=1, 56

Число зубьев

Z₁ =25 (c. 286, /2/).

Z₂ = Z₁ ·U =25*2, 9=72, 5 принимаем равным 72

Расчетная мощность передачи

Р_Р =Р₁· К_э· К_z· К_п

где

Р₁=7.16 кВт

К_э=1.56

К_z=1

K_п=1, 1

Р_Р =7.16*1.56*1*1, 1=12.28 кВт

3.4 Выбор цепи:

 Приводная роликовая однорядная цепь

ПР-25, 4-56700: Р_ц=25, 4 мм, d= 7, 95 мм, B= 22.61 мм, [P_р ] =11 кВт (табл. 13.4, /2/).

Геометрические параметры передачи

а=40*Р_ц =40 * 25, 4=1016 мм

L_р=130

 

На 5мм. уменьшаем и получаем а=1628.3 мм

 

Диаметр звездочек

Проверка износостойкости шарниров цепи

          

Р -удельное давление в шарнире цепи

F_t - полезная нагрузка

B= 22.61мм

d= 7.95мм 

[P] – допускаемое давление в шарнире цепи.

Работоспособность цепи обеспечена.

4 РАСЧЕТ ВЫХОДНОГО ВАЛА РЕДУКТОРА

 

Проектный расчет  вала

                                                                                     мм. Принимаем 55

мм.

мм.

Определение реакций в опорах вала

                                                                        

В вертикальной плоскости:

         В горизонтальной плоскости:

       

      

 R_a

R_b

 

4.3 Определение суммарных изгибающих моментов

                 Рисунок 2 Эпюры моментов

 

ПОДБОР И РАСЧЕТ ПОДШИПНИКОВ

 

Выбор подшипника.

Учи тывая сравнительно небольшую осевую силу назначаем по [10] для ведомого вала шариковые радиальные однорядные подшипники легкой  серии, условное обозначение 212 со следующими характеристиками:

Внутренний диаметр подшипника, d = 60 мм;

Наружный диаметр подшипника, D =110 мм;

Ширина подшипника, B = 22 мм;

Фаска подшипника, r = 2, 5 мм;

Динамическая грузоподъемность: C_r = 52 кН

Статическая грузоподъемность: С_о =31 кН

5.2 Определяем эквивалентную радиальную нагрузку

 по формуле:

R_E = (XVR_r+YR_a) ∙ К_б ∙ К_т                                             (16.29 [2])

Для чего находим суммарную радиальную реакцию в опоре Д:

При этом по табл. 16.5 [2]:

Коэффициент радиальной силы Х = 1

Коэффициент осевой силы Y = 0

По рекомендации к формуле 16.29 [2]:

К  = 1 – температурный коэффициент;

К_б = 1, 3 – коэффициент безопасности;

R_E = 1 ∙ 1 ∙ 4762, 5 ∙ 1, 3 ∙ 1 = 8863, 4Н

 

 

5.3 Определяем расчетную долговечность (ресурс) подшипника (ч):

p - показатель степени р=3-для шариковых радиальных подшипников

а₂₃- коэффициент, характеризующий совместное влияние на ресурс

подшипника качества металла колец, тел качения и условия эксплуатации.

    а₂₃ = 0, 75

5.4 Оцениваем пригодность намеченного типоразмера подшипника

 

Подшипник пригоден, если расчетная долговечность больше или равна

требуемой:

                                             L _{10 ah} ≥ L ^! _{10 ah}

L ^! _{10 ah} – требуемая долговечность

                                       L _{10 ah} =13831ч> L ^! _{10 ah} =7500ч

т.к. расчетная долговечность больше требуемой, то поэтому данный подшипник      

обозначением 212 пригоден для работы.

 

 

ПОДБОР И ПРОВЕРКА ШПОНОК

6.1 По ГОСТ 23360-78 подбираем призматическую шпонку под цилиндрическое колесо.

Диаметр вала под колесо d_к = 65 мм;

Длина ступицы колеса d_стк = 68 мм;

Выбираем шпонку в х h x l = 18 х11 х 70

6.1.1 Проверяем длину шпонки из условия прочности на смятие

Допускаемое напряжение  = 110 МПа

Условие прочности выполняется.

Подбираем шпонку на выходной конец тихоходного вала под звездочку

d_ш = 55 мм

Выбираем шпонку в х h х I =16 x 10 x 50

Проверяем длину шпонки из условия прочности на смятие

Условие прочности выполняется.

РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ КОРПУСА

 

7.1 Расчет толщины стенок редуктора

Толщину стенок редуктора най дем по формуле:

                         =0.025·aw + 1;                                 [7.1]

Где aw - межосевое расстояние валов редуктора

                     =0.025·170 + 1=5, 25 mm;                                     

Для удобства сборки корпус выполнен разъемным. Плоскости разъемов проходят через оси валов и располагаются параллельно плоскости основания.

Для соединения нижней, верхней частей корпуса и крышки редуктора по всему контуру разъема выполнены специальные фланцы, которые объединены с приливами и бобышками для подшипников. Размеры корпуса редуктора определяются числом и размерами размещенных в нем деталей и их расположением в пространстве.

К корпусным деталям относятся прежде всего корпус и крышка редуктора, т.е. детали, обеспечивающие правильное взаимное расположение  опор валов и воспринимающие основные силы, действующие в зацеплениях.

Корпус и крышка редуктора обычно имеют довольно сложную форму, поэтому их получают методом литья или методом сварки (при единичном или мелкосерийном производстве).

СМАЗКА РЕДУКТОРА

В настоящее время в машиностроении широко применяют

картерную систему смазки при окружной скорости колес от 0, 3 до 12, 5 м/с. В корпус редуктора заливают масло так, чтобы венцы колес были в него погружены. При их вращении внутри корпуса образуется взвесь частиц масла в воздухе, которые покрывают поверхность расположенных внутри деталей.

Выбор сорта смазки

Выбор смазочного материала основан на опыте эксплуатации машин. Принцип назначения сорта масла следующий: чем выше контактные давления в зубьях, тем большей вязкостью должно обладать масло, чем выше окружная скорость колеса, тем меньше должна быть вязкость масла.

Поэтому требуемую вязкость масла определяют в зависимости от контактного напряжения и окружности скорости колес.

Окружная скорость колес ведомого вала у нас определена ранее:  V₂ = 2, 6м/сек. Контактное напряжение определена [ _н] = 509, 09 МПа.

Теперь по окружности и контактному напряжению из табл.8.1 [3] выбираем масло И-Г-А-68.

8.2.1 Предельно допустимые уровни погружения колес цилинд­рического редуктора в масляную ванну:

2m ≤ h_M ≤ 0, 25d₂

2m ≤ h_M ≤ 0, 25 · 272 = 68 мм

Наименьшую глубину принято считать равной 2 модулям зацепления.

Наибольшая допустимая глубина погружения зависит от окруж­ной скорости колес а. Чем медленнее вращается колесо, тем на большую глубину оно может быть погружено.

Учитывая, что окружная скорость невысока, а схема редуктора вертикальная, примем значение h_м = 6 мм.

8.2.2 Теперь определим уровень масла от дна корпуса редуктора:

h = в₀ + h_м =36 + 6 = 42 мм

в₀ – расстояние от наружного диаметра колеса до дна корпуса

в₀ ≥ 6 х m ≥ 6 · 2 ≥ 12 мм

примем в₀ = 36 мм.

Объем масляной ванны

(L- ) · (B- ) · h = (241, 8-7) · (132, 2-7) · 42 = 1234672, 3 мм³       

Объем масляной ванны составил ≈ 1, 2 л.

⇐ Предыдущая123

Поделиться: