Архитектура Аудит Военная наука Иностранные языки Медицина Металлургия Метрология Образование Политология Производство Психология Стандартизация Технологии |
Турбопривод питательного насоса
Задачей расчета ТПН является определение расхода пара на приводную турбину. Мощность турбины питательного насоса:
η Н = 0, 8 - КПД насоса; η М=0, 975 - механический КПД турбины; Vд= 0.00112 - удельный объем воды при температуре насыщения в деаэраторе, м/кг; Р д = 0, 69 - давление в деаэраторе, МПа; Рпв = 1, 35·Ро = 1, 35·24 = 32.4 давление питательной воды для всех ПВД.
Находим давление на входе в турбопривод: РТП = 1, 51· 0, 9 = 1, 359 МПа Давление на выходе из турбопривода: Р=Р k тп =4, 76 кПа
Рктп=4, 76кПа (давление в конденсаторе конденсационной приводной турбины). Исходя из диаграммы -h, s находим располагаемый теплоперепад пара в ТПН: = 982 кДж/кг Используемый теплоперепад: = 982 · 0, 8 = 784, 9 кДж/кг, где η т = 0, 8 - КПД турбины ТПН, принимается по книге [1]. Расход пара на приводную турбину:
турбопривод питательного насоса типа К-11-10П номинальная мощность 11350- кВт; номинальная частота вращения 76, 67 с-1. Расчет сетевой подогревательной установки
где hn = 2726 кДж/кг - энтальпия греющего пара; hK =405, 21 кДж/кг - энтальпия кипящей жидкости по соответствующей температуре насыщения. tС2 = 120 °С - температура сетевой воды после верхнего сетевого подогревателя; tС1 - температура сетевой воды после нижнего сетевого подогревателя, °С; η ПОД = 0, 985 - КПД сетевого подогревателя по книге [1]. Из уравнения для температуры сетевой воды после верхнего сетевого подогревателя находим gcb:
где tос = 50 °C - температура сетевой воды в обратной магистрали. Тогда:
где СР = 4, 19 кДж/кг · °С - теплоемкость воды. Расход сетевой воды после сетевого подогревателя:
Подогреватели высокого давления
Для расчета ПВД составляют уравнение теплового баланса:
где Спв - расход питательной воды; hпв1 - энтальпия питательной воды в конце ПВД-1; hпв2 - энтальпия питательной воды в начале ПВД-1; Gп2 - расход подогревательной воды в ПВД-1; hдрi - энтальпия дренажа; h= 0.99 -КПД подогревателя (выбираем по [1])
Определяем расход пара на ПВД-2, составляя аналогичный тепловой баланс для ПВД-2:
Отсюда находим GП2:
Определяем расход пара на ПВД-3:
Энтальпия питательной воды hпвд на входе в ПВД-3 определяется с учетом нагрева ее в питательном насосе. Повышение энтальпии воды
Деаэратор повышенного давления
Составляем уравнения материального и теплового баланса деаэратора:
GП1 + GП2 + GП3 + GОК + GПД = GВЫП + GПВ , [(GП1+GП2+GП3) · hДР3+hПД · GПД] ·η +GОК·hОК=GВЫП·hВЫП+GПВ·hПВ,
где Gвып - расход пара из деаэратора. hвып - энтальпия выпара, принимаем ее равной энтальпии насыщенного пара при данном давлении: hвып = 2778, 7 кДж/кг η = 0, 99 - КПД деаэратора, учитывающий потери в окружающую среду, принимается по [1]. Оптимальный расход выпара составляет 1, 5-3 килограмма на 1 тонну деаэрируемой воды, примем Gвып=0, 002 · Gпв=0, 48 кг/с Из уравнения материального баланса:
GОК + GПД= 238, 19+0, 48 - 16, 54 - 25, 51 - 0, 81 = 195, 81 кг/с GОК = 195, 81 - GПД
Подставляем полученное выражение в уравнение теплового баланса: 2, 86 · 749, 9 · 0, 99+3205 · 0, 99 · GПД+(195, 81 - GПД) · 627, 8= 238, 19(2778, 7 · 0, 0016 + 754, 3) GПД = 25976, 87/2545, 15 = 10, 21 кг/с GОК = 195, 81-10, 21=185, 6 кг/с - расход основного конденсата.
Давление в корпусе деаэратора 0, 69 МПа. Подогреватели низкого давления
Расход пара на ПНД-4:
G П5 = = = 10, 49 кг/с
Расход пара на ПНД-3:
G П6 = = = =7, 316 кг/с
Расход пара на ПНД-2: G П7 = = = = 11, 64 кг/с
Расход пара на ПНД-1 производим с учетом вспомогательных теплообменников. Повышение энтальпии в вспомогательном теплообменнике принимаем по [1] равным:
∆ h = 22, 5 кДж/кг h К = h ’К + ∆ h = 22, 5 + 101, 04 = 123, 54 кДж/кг ( G П5 + G П6 + G П7 ) ∙ ( h ДР7 - h ДР8 ) + G П8 ∙ ( h 8 - h ДР8 ) = G ОК ∙ ( h ПВ8 - h К ) G П8 = = = = 7, 1 кг/с
Из уравнения материального баланса:
G К = G О - ( G П1 + G П2 + G П3 + G ПД + G П5 + G П6 + G П7 + G П8 + G СП ) = = 235, 8 - (16, 54 + 25, 51 + 0, 81 + 10, 21 + 10, 49 + 7, 316 + 11, 64 + 7, 1 + 8, 75) = 137, 434 кг/с GM П = 235, 8 - 137, 434= 98, 366 кг/с Сведение балансов
Материальный баланс проверяется путем суммирования потоков пара из отборов турбины и в конденсаторе и в сравнении полученного значения с расходом свежего пара на турбину. G О ’ = G П1 + G П2 + G П3 + G ПД + G П5 + G П6 + G П7 + G П8 + G к + G СП = = 16, 54 + 25, 51 + 0, 81 + 10, 21 + 10, 49 + 7, 316 + 11, 64 + 7, 1 +137, 434+ 8, 75= 235, 8 кг/с G О ’ ≈ GO
Материальный баланс сходится. Для сведения энергетического баланса суммируется мощность всех потоков пара и сравнивается с заданной мощностью турбины. Теплоперепады hi1 = hO - h1 = 3333 - 3060 = 273 кДж / кг i 2 = hO - h 2 = 3333 - 2915 = 418 кДж/кг ∆ h ПП = h ПП " - h ПП ' = 3556 - 2915 = 641 кДж/кг hi 3 = hO - h 3 + ∆ h ПП = 3333 - 3310 + 641 = 664 кДж/кг hi Д = h О - h Д + ∆ h ПП = 3333- 3220 + 641= 754 кДж/кг hi 5 = hO - h 5 + ∆ h ПП = 3333 - 3076 + 641= 898 кДж/кг hi 6 = hO - h 6 + ∆ h ПП = 3333 - 2884 + 641 = 1090 кДж/кг hi 7 = hO - h 7 + ∆ h ПП = 3333 - 2726 + 641 = 1248 кДж/кг hi 8 = hO - h 8 + ∆ h ПП = 3333 - 2511 + 641 = 1463кДж/кг hi СП = h О - h СП + ∆ h ПП = 3333 - 2884 + 641= 1090 кДж/кг hiK = hO - hK + ∆ h ПП = 3333 - 2250 + 641= 1616 кДж/кг h iτ = hO - h τ + ∆ h ПП =3333 - 3310+ 641 = 664кДж/кг
Сведем данные в таблицу 2: Таблица № 2
Ni = 306, 64 МВт - полученная мощность турбины. Вычислим действительную потребляемую мощность турбины,
NP = Ni ∙ η Г ∙ η М
где η Г = 0, 985 - КПД; η М = 0, 99 - механический КПД турбины. NP = (306, 64 - 9, 08) ∙ 0, 985∙ 0, 99 = 289, 97 МВт
Вычислим относительную погрешность: ∆ N = = = 0, 033
Погрешность в допустимых пределах. |
Последнее изменение этой страницы: 2020-02-16; Просмотров: 157; Нарушение авторского права страницы