Построим график распределения температуры в ограждающей конструкции.

Для этого вычислим температуры на границе слоёв:

 

 

 

 

 

Расчет верхней обшивки на местный изгиб.

(Определение количества продольных ребер).

 

Расчетная нагрузка - сосредоточенная монтажная нагрузка Р = 100 кгс (1кН).

Стыки листов вдоль обшивки устраиваются “на ус”. При длине стыка ослабление фанеры стыком учитывается коэффициентом m_ф=0, 6.

Расстояние а между ребрами определим исходя из расчетного сопротивления фанеры изгибу поперек волокон для настилов при действии монтажной нагрузки.

; =70 см

где R¹_ф.и =65 кгс/см² - расчетное сопротивление фанеры изгибу поперек шпона;

m_u = 1, 2 – коэффициент условия работы, учитывающий монтажную нагрузку.

Шаг продольных ребер а принимаем равным 370мм.

 

Сбор нагрузок на панель

Таблица 1.

Наименование	gн, кгс/м2	gf	gр, кгс/м2
Постоянная нагрузка 1. Волнистый стальной настил 2. Рубероид кровельный прокладочный в один слой 3. Обшивки из ФСФ(0, 008м+0, 006м) × 640кгс/м3 4. Каркас из древесины (поперечные и продольные ребра) (0, 132м3× 500кгс/м3× 0, 17) 5.Утеплитель (минераловатные плиты) 50 кг/м3× 0, 01м	3, 93 1, 1 11, 22	1, 05 1, 2 1, 1 1, 1 1, 1 1, 2	4, 13 1, 32 9, 9 15, 4 12, 34
Итого:	31, 4
Временная нагрузка 1. снеговая S		1, 6
ВСЕГО:	131, 4

Примечание. S=S₀× m, [7, формула 5]

S₀=100 кгс/м², [7, табл.4]

m=1, (прилож.3 СНиП 2.01.07-85. “Нормы проектирования. Нагрузки и воздействия” )

S=100 кгс/м²× 1=100 кгс/м²

31, 4/100=0, 31< 0, 8 => g_f = 1, 6 [п. 5.7]

 

Определение внутренних усилий.

Нагрузки, действующие на панель без учёта наклона панели:

 

Определение приведённых геометрических характеристик.

При определении приведённых моментов инерции и приведённых моментов сопротивления расчётную ширину обшивок следует принимать равной

при , [1, п.4.25].

где b=119см – полная ширина сечения плиты

l=3, 5 м – пролёт плиты

a=37см – расстояние между продольными рёбрами по осям

Приведённая к фанере верхней обшивки площадь сечения панели

,

где d_ф=0, 8см – толщина верхней обшивки

d^! _ф=0, 6см - толщина нижней обшивки

Е_ф=90000кгс/см²- модуль упругости фанеры

Е_др=100000 кгс/см²- модуль упругости древесины

d=4см – толщина ребра панели

с₀=14, 4см – высота ребра панели с учётом острожки

n=3 – количество рёбер

 

Приведённый статический момент сечения относительно нижней плоскости:

Приведённый к фанере верхней обшивки момент инерции:

 

Проверка нижней обшивки на растяжение при изгибе.

, ( 38) [1]

 

где R_ф.р =140кгс/см² [1, табл. 10 ]

m_ф =0, 6 – коэф-т учитывающий снижение расчётного сопротивления в стыках фанерной обшивки ( п.4.24) [1]

- коэф-т для условий эксплуатации А2 [1, табл.5].

g_n =0, 95 – коэф-т надёжности по назначению для зданий 2 класса ответственности

М = 35830кгс× см

 

Проверка верхней обшивки на сжатие и устойчивость при изгибе.

 

, ( 41 ) [1]

 

где R_{ф. с}=120кгс/см² [1, табл.10]

- коэф-т для условий эксплуатации А2 [1, табл.5].

g_n =0, 95 – коэф-т надёжности по назначению для зданий 2 класса ответственности

М = 35830кгс× см

при , [ 1, п.4.26]

Проверка клеевых соединений фанеры на скалывание.

 

где R_ск =8 кгс/см² – расчётное сопротивление скалыванию фанеры вдоль волокон наружных слоёв, (табл. 10) //

- коэф-т для условий эксплуатации А2 [1, табл.5].

g_n =0, 95 – коэф-т надёжности по назначению для зданий 2 класса ответственности

Q =409, 5кгс

- статический

момент сдвигаемой части приведённого сечения относительно нейтральной оси

I_пр =11796, 15см⁴

b_расч = 3 × 4см =12см – расчётная ширина сечения, равная суммарной ширине ребер.

 

 

Проверка рёбер на скалывание.

 

где R_ск =16кгс/см² – расчётное сопротивление скалыванию древесины вдоль волокон [1, табл. 3].

- коэф-т для условий эксплуатации А2 [1, табл.5]

g_n =0, 95 – коэф-т надёжности по назначению для зданий 2 класса ответственности.

Q =409, 5кгс

I_пр =11796, 15см⁴

b_расч = 3 × 4см =12см – расчётная ширина сечения, равная суммарной ширине рёбер.

 

Поверка прогиба панели.

 

, где - предельный прогиб [1, табл.16]

 

-относительный прогиб.

условие выполняется.

Конструкция стыков панели

 

При неравномерно приложенной нагрузке может произойти смещение продольных кромок панелей относительно друг друга. Для предотвращения повреждения рулонного ковра продольные кромки стыкуются в четверть и сшиваются гвоздями (рис.3).

Рис. 3. Стык панелей воль ската.

 

Разрыв рулонного ковра может произойти и над стыками панелей в местах их опирания на главные несущие конструкции. Над опорой происходит поворот кромок панелей и раскрытие шва:

,

где h_оп =15, 8см - высота панели на опоре

o - угол поворота опорной грани панели

 

 

Для предупреждения разрыва рулонного ковра опорные стыки панелей необходимо устраивать с компенсаторами в виде отрезков стеклопластиковых волнистых листов толщиной 5мм при волне 50´ 167мм. Отрезки прибиваются гвоздями к опорным вкладышам и сверху покрываются рулонным ковром (рис.4).

Рис.4. Стык панелей на опоре.

 

Такие компенсаторы создают каналы, необходимые для вентиляции внутреннего пространства покрытия.

Компенсатор, работая в пределах упругости материала, должен допускать перемещения опорных частей панели, связанные с поворотом торцевых кромок панелей и раскрытием швов.

Произведём расчёт компенсатора при a_шв=0, 1см (рис. 5).

Перемещение конца компенсатора при изгибе панели:

В этой формуле P× r – изгибающий момент в компенсаторе при его деформировании, который выражается через напряжение:

Из этих выражений получим формулу для проверки нормальных напряжений в волнистом компенсаторе:

,

где - ширина раскрытия шва

Е_ст =30000кгс/см² – модуль упругости полиэфирного стеклопластика

(прил 4, табл.8) [1]

d_ст =0, 5см – толщина листа стеклопластика

r =5cм – высота волны

R_ст =150кгс/см² – расчётное сопротивление стеклопластика (прил.4, табл.7) [1]

 

 

Вывод:

Условие прочности и жесткости панели выполняется. Запас по деформациям составляет 50%. В целях экономного расхода материала панели можно уменьшить высоту сечения деревянных досчатых продольных ребер.

 

 

Приложение 2

 

 

Пример расчета двойного дощатого настила и спаренного многопролетного неразрезного прогона.

 

Задание на проектирование.

1. Режим эксплуатации здания -холодный
2. Район строительства -Новый Уренгой
3. Ширина здания, L (м) -22м
4. Высота здания, Н (м) -8, 4м
5. Шаг стропильных балок

(несущих конструкций) В(м) -4, 4м

1. Длина здания-11 шагов

11*В - 48, 4м

Класс ответственности зданий по СниП 2.01.07-85*

“Нагрузки и воздействия” прил. 7 – II класс

Здание без кранового оборудования.

 

 

⇐ Предыдущая1234567Следующая ⇒

Поделиться:

Популярное:

1. Абсцисса минимума кривой совокупных затрат, полученных путем сложения все указанных затрат, даст оптимальное значение количества складов в системе распределения.
2. АВТОМАТИЗАЦИЯ ПРОЦЕССОВ ПРОИЗВОДСТВА И РАСПРЕДЕЛЕНИЯ
3. Алгоритм расчета температуры горения
4. Анализ распределения судейских оценок для построения шкалы равных интервалов
5. АНАЛОГОВОЕ ИЗМЕРЕНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ И УГЛА
6. Б.7.1. Эксплуатация сетей газораспределения и газопотребления
7. Ввод пробы с программированием температуры испарителя
8. Виды проектной графики и типы
9. Влияние температуры на константу скорости реакции
10. Влияние температуры на обратный ток p-n перехода
11. Влияние температуры на положение равновесия
12. Влияние температуры рекристаллизации на структуру и свойства холоднодеформированных металлов