Компенсация реактивной мощности на ТП

⇐ ПредыдущаяСтр 4 из 5Следующая ⇒

Под понятием компенсации реактивной мощности следует в данном случае понимать обеспечение электрических распределительных сетей местными источниками реактивной мощности, удовлетворяющими при минимуме приведенных затрат на их установку в нормальных и аварийных режимах следующим требованиям:

- обеспечению баланса реактивной мощности в нагрузочных узлах;

- удовлетворению требований ГОСТ 13109-67 на качество электроэнергии у электроприемников, присоединенных к сети;

- соответствию нагрузок элементов сети максимально допустимым пределам;

- сохранению устойчивости работы электроприемников.

Индуктивное сопротивление линии обычно велико по сравнению с активным, и передача реактивной мощности на большое расстояние сопровождается большими потерями напряжения, следовательно, на приемном конце оно может быть чрезмерно низким. С этим обстоятельством связано отличие в составлении баланса реактивной мощности от баланса активной мощности.

Если баланс активной мощности может быть составлен для обширной территории в соответствии с пропускной способностью связей с внешними энергетическими объединениями, то баланс реактивной мощности должен составляться для сравнительно небольших по территории районов. Иными словами, если активная мощность может передаваться на большие расстояния, то реактивная мощность, необходимая для нормальной работы электрической системы и электроприемников, должна в основном вырабатываться на месте потребления во избежание ее передачи на большие расстояния. Генерирование реактивной мощности на месте ее потребления и называется компенсацией реактивной мощности.

В соответствии с РУМ у потребителей эл. энергии, расчетная реактивная мощность которых превышает 25 кВАр, необходимо предусматривать компенсацию реактивной мощности. Расчетная реактивная мощность компенсации Q_{к(д, в)}_i для отдельных потребителей определяется по формуле

Q_{к(д, в)}_i = к_с × Q_{(д, в)}_i(3.17)

где к_с – коэффициент сезонности, к_с = 0, 7.

Мощность конденсаторной установки выбирается из условия

Q_{к(д, в)}_i ³ Q_ку_i (3.18)

Осуществление компенсации реактивной мощности имеет технические и экономические аспекты. Технические аспекты определяются требованиями качества электроэнергии и в ряде случаев пропускной способностью элементов электрической сети, не подвергающихся реконструкции. Применение компенсирующих устройств должно быть обосновано технико-экономическими соображениями. Поэтому в проектах соответствующих электрических установок технические и экономические требования следует учитывать достаточно полно.

На шинах 0, 4 кВ ТП 10/0, 4 кВ расчетная мощность компенсации определяется из выражения

Q_{К ТП} £ Q_max, (3.19)

где Q_max – максимальная реактивная нагрузка на шинах 0, 4 кВ ТП 10/0, 4 кВ, кВАр.

По полученному значению Q_{К ТП}выбираем компенсационное устройство (конденсаторную батарею либо компенсаторную установку).

Расчет электрических сетей методом экономических интервалов

Марки и площадь сечения проводов по наименьшим приведенным затратам выбираются по таблицам интервалов экономических нагрузок (приложение Б26). Основой выбора является расчетная эквивалентная мощность по участкам сети, которая определяется по дневному или по вечернему максимуму,

S_{э уч д} = к_д × S_{д уч} (3.20)

S_{э уч в} = к_д × S_{в уч} (3.21)

где к_д – коэффициент динамики роста нагрузок.

S_{д уч}, S_{в уч} – соответственно полная мощность дневного и вечернего максимума, кВА.

Провод выбирается по наибольшему значению.

Проверка выбранных проводов на соблюдение ГОСТа на качество электроэнергии (по напряжению) у потребителей населенного пункта осуществляется путем сопоставления фактической потери напряжения в линии Δ U_Л с допустимыми потерями Δ U_ДОП. Если Δ U_Л< Δ U_ДОП то можно считать, что выбранные провода обеспечат отклонения напряжения у потребителей в пределах V=±5 %. Если Δ U_Л> Δ U_ДОП , то необходимо заменить провода на большего сечения.

Потеря напряжения рассчитывается по формулам

(3.22)

, (3.23)

где S_расч –расчетная максимальная мощность участка ВЛ, кВА;

r₀ и х₀ – активное и индуктивное удельные сопротивления, Ом/км; l – длина линии, км; U_H– номинальное напряжение ВЛ, кВ;

Проверка ВЛ 0, 4 кВ по условию пуска

Электродвигателя

Проверку линии на глубину провала напряжения при пуске электродвигателей производят по наиболее мощному двигателю электрифицируемого производственного объекта.

При запуске крупных асинхронных короткозамкнутых электродвигателей потери напряжения в сети увеличиваются вследствие протекания пусковых токов, напряжение при этом может снизиться настолько, что двигатель не запустится.

Во всех случаях, когда начальный момент приводного механизма не превышает 1/3 номинального момента электродвигателя, допускают глубину провала напряжения в момент пуска асинхронного короткозамкнутого электродвигателя на его зажимах равную от 30 % от U_Н. Этим условиям обычно удовлетворяют все приводы с ременной передачей, а из числа приводов с непосредственным соединением электродвигателя с механизмом – приводы центробежных насосов, вентиляторов и им подобные [5].

При пуске электродвигателя напряжение на зажимах любого из остальных работающих двигателей не должно снижаться больше, чем на 20 % номинального напряжения сети.

Если электродвигатель питается от трансформатора и присоединен к нему по воздушной линии, то провал напряжения при пуске приближенно равен

(3.24)

где Z_Т – полное сопротивление трансформатора при коротком замыкании, Ом;

Z_л – полное сопротивление линии от ТП до электродвигателя, Ом;

Z_ЭД – полное сопротивление электродвигателя в пусковом режиме, Ом.

Полное сопротивление линии

(3.25)

где К_n – кратность пускового тока электродвигателя, равная 2…7, 5 отн. ед.;

I_n – номинальный ток электродвигателя, А;

(3.26)

⇐ Предыдущая 1 2 345 Следующая ⇒