Вопрос: Как определяется несущая способность забивной, вдавливаемой и свай-оболочек, погружаемых без выемки грунта?

Ответ: Висячие забивные, вдавливаемые всех видов и сваи-оболочки, погружаемые без выемки грунта (забивные сваи трения).

Несущую способность F_d, кН, висячей забивной и вдавливаемой сваи и сваи-оболочки, погружаемой без выемки грунта, работающих на сжимающую нагрузку, следует определять как сумму расчетных сопротивлений грунтов основания под нижним концом сваи и на ее боковой поверхности по формуле

 

F_d=γ _с(γ _сRRA+uΣ γ _cff_ih_i), (3.32)

 

где γ _с – коэффициент условий работы сваи в грунте, принимаемый равным 1;

R – расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, кПа, принимаемое по таблице 3.18;

A – площадь опирания на грунт сваи, м², принимаемая по площади поперечного сечения сваи брутто или по площади поперечного сечения камуфлетного уширения по его наибольшему диаметру, или по площади сваи-оболочки нетто;

u – наружный периметр поперечного сечения ствола сваи, м;

f_i – расчетное сопротивление i-го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи, кПа, принимаемое по таблице 3.19;

h_i – толщина i-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, м;

γ _cR, γ _c – коэффициенты условий работы грунта соответственно под нижним концом и на боковой поверхности сваи, учитывающие влияние способа погружения сваи на расчетные сопротивления грунта и принимаемые по таблице 3.19.

В формуле (3.32) суммировать сопротивления грунта следует по всем слоям грунта, пройденным сваей, за исключением случаев, когда проектом предусматривается планировка территории срезкой или возможен размыв грунта. В этих случаях следует суммировать сопротивления всех слоев грунта, расположенных соответственно ниже уровня планировки (срезки) и дна водоема после его местного размыва при расчетном паводке.

 

Примечания:

 

1. Несущую способность забивных булавовидных свай следует определять по формуле (3.32), при этом за периметр u на участке ствола следует принимать периметр поперечного сечения ствола сваи, на участке уширения – периметр поперечного сечения уширения. Расчетное сопротивление f_i грунта на боковой поверхности таких свай на участке уширения, а в песках и на участке ствола следует принимать таким же, как для свай без уширения; в глинистых грунтах сопротивление f_i на участке ствола, расположенного выше уширения, следует принимать равным нулю.

2. Расчетные сопротивления грунтов R и f_i в формуле (3.32) для лессовых грунтов при глубине погружения свай более 5 м следует принимать по значениям, указанным в таблицах 3.17 и 3.18 для глубины 5 м. Кроме того, для этих грунтов в случае возможности их замачивания расчетные сопротивления R и f_i, указанные в таблицах 3.17 и 3.18, следует принимать при показателе текучести, соответствующем полному их водонасыщению.

 

Для забивных и вдавливаемых свай, опирающихся нижним концом на рыхлые пески или на глинистые грунты с показателем текучести I_L > 0, 6, несущую способность F_d, кН, следует определять по результатам статических испытаний свай.

Вопрос: По какой таблице определяется расчетное сопротивление R под нижним концом свай?

 

Ответ: Расчетное сопротивление определяется по таблице 3.18.

Таблица 3.18

 

Глубина погружения нижнего конца сваи, м	Расчетные сопротивления под нижним концом забивных свай и свай-оболочек, погружаемых без выемки грунта, R, кПа
песков грунтов средней плотности
Гравелистых	Крупных	-	Средней крупности	Мелких	Пылева- тых	-
Глинистых грунтов при показателе текучести lL
		0, 1	0, 2	0, 3	0, 4	0, 5	0, 6
		6600 4000		3100 2000	2000 1200
		6800 5100		3200	2100
		7000		3400	2200
		7300		3700	2400
		7700 7300		4000 3500	2600 2400
		8200 7500		4400 4000
				4800 4500
≥ 35

 

Примечания:

 

1. Над чертой даны значения R для песков, под чертой – для глинистых грунтов.

2. В таблицах 3.18 и 3.19 глубину погружения нижнего конца сваи и среднюю глубину расположения слоя грунта при планировке территории срезкой, подсыпкой, намывом до 3 м следует принимать от уровня природного рельефа, а при срезке, подсыпке, намыве от 3 м – от условной отметки, расположенной соответственно на 3 м выше уровня срезки или на 3 м ниже уровня подсыпки.

Глубину погружения нижнего конца сваи и среднюю глубину расположения слоя грунта в водоеме следует принимать от уровня дна после общего размыва расчетным паводком, на болотах – от уровня дна болота.

При проектировании путепроводов через выемки глубиной до 6 м для свай, забиваемых молотами без подмыва или устройства лидерных скважин, глубину погружения в грунт нижнего конца сваи в таблице 3.18. следует принимать от уровня природного рельефа в месте сооружения фундамента. Для выемок глубиной более 6 м глубину погружения свай следует принимать как для выемок глубиной 6 м.

3. Для промежуточных глубин погружения свай и промежуточных значений показателя текучести I_L глинистых грунтов значения R и f_i в таблицах 3.18 и 3.19 определяются интерполяцией.

4. Для плотных песков, степень плотности которых определена по данным статического зондирования, значения R по таблице 3.18. для свай, погруженных без использования подмыва или лидерных скважин, следует увеличить на 100 %. При определении степени плотности грунта по данным других видов инженерных изысканий и отсутствии данных статического зондирования для плотных песков значения R по таблице 3.18. следует увеличить на 60 %, но не более чем до 20 000 кПа.

5. Значения расчетных сопротивлений R по таблице 3.18. допускается использовать при условии, если заглубление свай в неразмываемый и несрезаемый грунт составляет не менее, м:

4, 0 – для мостов и гидротехнических сооружений;

3, 0 – для зданий и прочих сооружений;

6. Значения расчетного сопротивления R под нижним концом забивных свай сечением 0, 15× 0, 15 м и менее, используемых в качестве фундаментов под внутренние перегородки одноэтажных производственных зданий, допускается увеличивать на 20 %.

7. Для супесей при числе пластичности l_p ≤ 4 и коэффициенте пористости е < 0, 8 расчетные сопротивления R и f_i следует определять как для пылеватых песков средней плотности.

8. При расчетах показатель текучести грунтов следует принимать примирительно к прогнозируемому их состоянию в период эксплуатации проектируемых зданий и сооружений.

 

Вопрос: По какой таблице определяется расчетное сопротивление f по боковой поверхности?

Ответ: Расчетное сопротивление f по боковой поверхности определяется по таблице 3.19.

Таблица 3.19

Средняя глубина распо-ложения слоя грунта, м	Расчетные сопротивления на боковой поверхности забивных свай и свай-оболочек fi, кПа.
Песков средней плотности
Крупных и средней крупности	Мелких	Пылеватых	-	-	-	-	-	-
Глинистых грунтов при показателе IL
≤ 0, 2	0, 3	0, 4	0, 5	0, 6	0, 7	0, 8	0, 9

Примечания:

 

1. При определении расчетного сопротивления грунта на боковой поверхности свай f_i следует учитывать требования, изложенные в примечаниях 2, 3 и 8 к таблице 3.18.

2. При определении расчетных сопротивлений грунтов на боковой поверхности свай f_i пласты грунтов следует расчленять на однородные слои толщиной не более 2 м.

3. Значения расчетного сопротивления плотных песков на боковой поверхности свай f_i следует увеличивать на 30 % по сравнению со значениями, приведенными в таблице.

4. Расчетные сопротивления супесей и суглинков с коэффициентом пористости е < 0, 5 и глин с коэффициентом пористости е < 0, 6 следует увеличивать на 15 % по сравнению со значениями, приведенными в таблице 3.19, при любых значениях показателя текучести.

Вопрос: Как определяются коэффициенты ɣ _сR и ɣ _сf?

Ответ: Коэффициенты ɣ _сR и ɣ _сf определяются по таблице 3.20.

Таблица 3.20

Способы погружения забивных свай и свай-оболочек, погружаемых без выемки грунта, и виды грунтов	Коэффициенты условий работы грунта при расчете несущей способности свай
Под нижним концом ɣ сR	На боковой поверхности ɣ сf
1. Погружение сплошных и полых с закрытым нижним концом свай механическими (подвесными), паровоздушными и дизельными молотами	1, 0	1, 0
2. Погружение забивкой и вдавливанием в предварительно пробуренные лидерные скважины с заглублением концов свай не менее 1 м ниже забоя скважины при ее диаметре:
а) равном стороне квадратной сваи	1, 0	0, 5
б) на 0, 05 м менее стороны квадратной сваи	1, 0	0, 6
в) на 0, 15м менее стороны квадратной или диаметра сваи круглого сечения (для опор линий электропередачи)	1, 0	1, 0
3. Погружение с подмывом в песчаные грунты при условии добивки свай на последнем этапе погружения без применения подмыва на 1 м и более	1, 0	0, 9

 

Окончание таблицы 3.20
Способы погружения забивных свай и свай-оболочек, погружаемых без выемки грунта, и виды грунтов	Коэффициенты условий работы грунта при расчете несущей способности свай
Под нижним концом ɣ сR	На боковой поверхности ɣ сf
4. Вибропогружение свай-оболочек, вибропогружение и вибровдавливание свай в грунты:
а) пески средней плотности:
крупные и средней крупности	1, 2	1, 0
мелкие	1, 1	1, 0
пылеватые	1, 0	1, 0
б) пылевато-глинистые с показателем текучести IL = 0, 5:
супеси	0, 9	0, 9
суглинки	0, 8	0, 9
глины	0, 7	0, 9
в) пылевато-глинистые с показателем текучести IL ≤ 0	1, 0	1, 0
5. Погружение молотами любой конструкции полых железобетонных свай с открытым нижним концом:
а) при диаметре полости сваи 0, 4 м и менее	1, 0	1, 0
б) то же, от 0, 4 до 0, 8 м	0, 7	1, 0
6. Погружение любым способом полых свай круглого сечения с закрытым нижним концом на глубину 10 м и более с последующим устройством в нижнем конце свай камуфлетного уширения в песчаных грунтах средней плотности и в пылевато-глинистых грунтах с показателем текучести IL ≤ 0, 5 при диаметре уширения, равном:
а) 1, 0 м независимо от указанных видов грунта	0, 9	1, 0
б) 1, 5 м в песках и супесях	0, 8	1, 0
в) 1, 5 м в суглинках и глинах	0, 7
7. Погружение вдавливанием свай:
а) в пески крупные, средней крупности и мелкие	1, 1	1, 0
б) в пески пылеватые	1, 1	0, 8
в) в пылевато-глинистые грунты с показателем текучести IL < 0, 5	1, 1	1, 0
г) то же, IL > 0, 5	1, 0	1, 0

Примечание: коэффициенты ɣ _сR и ɣ _сf по поз. 4 для глинистых грунтов с показателем текучести 0, 5> I_L> 0 определяются интерполяцией.

 

Вопрос: Как определяются коэффициент ɣ _сf?

Ответ: Коэффициент ɣ _сf определяется по таблице 3.21.

 

Таблица 3.21

Сваи и способы их устройства	Коэффициент условий работы сваи ɣ сf
В песках	В супесях	В суглинках	В глинах
1. Набивные по 6.4. а при погружении инвентарной трубы с теряемым наконечником или бетонной пробкой	0, 8	0, 8	0, 8	0, 7
2. Набивные виброштампованные	0, 9	0, 9	0, 9	0, 9
3. Буровые, в том числе с уширением, бетонируемые:
а) при отсутствии воды в скважине (сухим способом) и использовании обсадных инвентарных труб, а также при выполнении их методом непрерывно перемещающегося шнека (НПШ)	0, 7	0, 7	0, 7	0, 6
б) под водой или под глинистым раствором	0, 6	0, 6	0, 6	0, 6
в) жесткими бетонными смесями, укладываемыми с помощью глубинной вибрации (сухим способом)	0, 8	0, 8	0, 8	0, 7
4. Бареты по 6.5в	0, 5	0, 5	0, 5	0, 5
5. Сваи-оболочки, погружаемые вибрированием с выемкой грунта	1, 0	0, 9	0, 7	0, 6
6. Сваи-столбы	0, 7	0, 7	0, 7	0, 6
7. Буроинъекционные, изготовляемые под защитой обсадных труб или бентонитового раствора с опрессовкой давлением 200-400 кПа (2-4 атм), а также при выполнении их с инъекцией бетонной смеси через колонну проходных полых шнеков	0, 9	0, 8	0, 8	0, 8
8. Буроинъекционные сваи, устраиваемые с использованием разрядно-импульсной технологии (РИТ) по 6.5 е	1, 3	1, 3	1, 1	1, 1

Вопрос: Как определяется расчетное сопротивление R набивных и буровых свай в песчаных грунтах?

Ответ: Расчетное сопротивление R, кПа, грунта под нижним концом сваи следует принимать:

а) для крупнообломочных грунтов с песчаным заполнителем и песков в основании набивной и буровой свай с уширением и без уширения, сваи-оболочки, погружаемой с полным удалением грунтового ядра, – по формуле (3.33), а сваи-оболочки, погружаемой с сохранением грунтового ядра из указанных грунтов на высоту 0, 5 м и более, – по формуле (3.34)

 

(3.33)

(3.34)

 

где – безразмерные коэффициенты, принимаемые по таблице 3.22. в зависимости от расчетного значения угла внутреннего трения грунта основания, принимаемого с введением понижающего коэффициента равного 0, 9;

– расчетное сопротивление удельного веса грунта, кН/м³, в основании сваи (при водонасыщенных грунтах с учетом взвешивающего действия воды);

– осредненное (по слоям) расчетное значение удельного веса грунтов, кН/м³, расположенного выше нижнего конца сваи (при водонасыщенных грунтах с учетом взвешивающего действия воды);

– диаметр, м, набивной и буровой свай, диаметр уширения (для сваи с уширением), сваи-оболочки или диаметр скважины для сваи-столба, омоноличенного в грунте цементно-песчаным раствором;

– глубина заложения, м, нижнего конца сваи или ее уширения, отсчитываемая от природного рельефа или уровня планировки (при планировке срезкой), для опор мостов – от дна водоема после его общего размыва при расчетном паводке;

 

б) для пылевато-глинистых грунтов в основании – по таблице 3.23.

 

Примечания:

 

1. Указания относятся к случаям, когда обеспечивается заглубление свай в грунт, принятый за основание их нижних концов, не менее чем на диаметр сваи (или уширения для сваи с уширением), но не менее чем на 2 м.

2. Значения , рассчитанные по формулам 3.33 и 3.34 не следует принимать выше значений, приведенных в таблице 3.18, для забивных свай той же длины и в тех же грунтовых условиях.

 

Вопрос: Как определяются значения 𝜶 ₁ и 𝜶 ₂?

Ответ: Значения 𝜶 ₁ и 𝜶 ₂ определяются по таблице 3.22.

Таблица 3.22

Коэффициент	Расчетные значения угла внутреннего трения грунта φ , град.
𝜶 1, 𝜶 2	9, 5 18, 6	12, 6 24, 8	17, 3 32, 8	24, 4 45, 5	34, 6 64, 0	48, 6 87, 6	71, 3 127, 0	108, 0 185, 0	163, 0 260, 0
𝜶 3 при h/d равном:
4, 0	0, 78	0, 79	0, 80	0, 82	0, 84	0, 85	0, 85	0, 85	0, 87
5, 0	0, 75	0, 76	0, 77	0, 79	0, 81	0, 82	0, 83	0, 84	0, 85
7, 5	0, 68	0, 70	0, 71	0, 74	0, 76	0, 78	0, 80	0, 82	0, 84
10, 0	0, 62	0, 65	0, 67	0, 70	0, 73	0, 75	0, 77	0, 79	0, 81
12, 5	0, 58	0, 61	0, 68	0, 67	0, 70	0, 73	0, 75	0, 78	0, 80
15, 0	0, 55	0, 58	0, 61	0, 65	0, 68	0, 71	0, 73	0, 76	0, 79
17, 5	0, 51	0, 55	0, 58	0, 62	0, 66	0, 69	0, 72	0, 75	0, 78
20, 0	0, 49	0, 53	0, 57	0, 61	0, 65	0, 68	0, 72	0, 75	0, 78
22, 5	0, 46	0, 51	0, 55	0, 60	0, 64	0, 67	0, 71	0, 74	0, 77
25, 0 и более	0, 44	0, 49	0, 54	0, 59	0, 63	0, 67	0, 70	0, 74	0, 77
𝜶 3 при d, равном, м:
0, 8 и менее	0, 34	0, 31	0, 29	0, 27	0, 26	0, 25	0, 24	0, 23	0, 22
4, 0	0, 25	0, 24	0, 23	0, 22	0, 21	0, 20	0, 19	0, 18	0, 17

 

Примечания:

 

1. Расчетные значения угла внутреннего тернияφ следует приниматьφ = φ ₁.

2. Для промежуточных значений φ ₁, h/d и d значения коэффициентов

𝜶 ₁, 𝜶 ₂, 𝜶 ₄ и 𝜶 ₄ определяются интерполяцией.

 

Вопрос: Как определяются R в случае глинистых грунтов?

Ответ: По таблице 3.23.

Таблица 3.23

Глубина заложения нижнего конца сваи h, м	Расчетное сопротивление R, кПа, под нижним концом набивных и буровых свай и свай-оболочек, погружаемых с выемкой грунта и заполняемых бетоном, при глинистых грунтах, за исключением просадочных, с показателем текучести Il
0, 0	0, 1	0, 2	0, 3	0, 4	0, 5	0, 6
						-	-
≥ 40						-	-

 

Примечания:

 

1. В таблице 3.23. глубину погружения нижнего конца сваи и среднюю глубину расположения слоя грунта при планировке территорий срезкой, подсыпкой, намывам до 3 м следует принимать от уровня природного рельефа, а при срезке, подсыпке, намыве от 3 м – от условной отметки, расположенной соответственно на 3 м выше уровня срезки или на 3 м ниже уровня подсыпки.

Глубину погружения нижнего конца сваи и среднюю глубину расположения слоя грунта в водоеме следует принимать от уровня дня после общего размыва расчетным паводком, на болотах – от уровня дна болота.

2. Для промежуточных глубин погружения свай и промежуточных значений показателя текучести I_l глинистых грунтов значения R в таблице определяют интерполяцией.

3. При расчетах показатель текучести грунтов следует принимать применительно к прогнозируемому их состоянию в период эксплуатации проектируемых зданий и сооружений.

Частные значения предельного сопротивления при динамических испытаниях железобетонных свай длиной свыше 20 м, а также стальных свай любой длины по измеренным остаточным и упругим отказам при их погружении молотами следует определять с помощью компьютерных программ, методы расчета забивки свай в которых основаны методы волновой теории удара. Указанные компьютерные программы допускается использовать при испытаниях буронабивных свай специальными подвесными молотами большой массы.

 

⇐ Предыдущая78910111213141516Следующая ⇒

Поделиться: