Технические характеристики напорных солерастворителей

 

Полезная емкость напорных солерастворителей, кг
Объем, м3	0, 4	0, 6	0, 9
Диаметр, мм

 

Для перекачки 8%-ного регенерационного раствора поваренной соли устанавливаются два насоса: один рабочий и один резервный. Напор насоса Н_Na принимается до 20 м.

При перекачке 8%-ного регенерационного раствора соли подача насоса определяется по формуле:

 

Q_Na = v_Na · f_Na, (41)

где v_Na – скорость движения регенерационного раствора поваренной соли через катионитную загрузку, v_Na = 3…5 м/ч; f_Na – площадь одного рабочего Na-катионитного фильтра, м².

Подбор насосов осуществляется по характеристикам Н_Na и Q_Na по [ 7 ].

 

Перед регенерацией H-Na-катионитных фильтров необходимо предварительное взрыхление загрузки. Взрыхление катионитной загрузки осуществляется исходной водой с подачей насосами из напорного бака для взрыхления. Емкость бака определяется с учетом возможного взрыхления катионитной загрузки в двух фильтрах одновременно [2], м³:

 

, (42)

 

где W_взр – интенсивность подачи воды для взрыхления катионита, принимается согласно [1, прил.7, п.20] 4 л/с·м² при крупности зерен катионита 0, 5…1, 1 мм и 5 л/с·м² при крупности 0, 8…1, 2 мм (табл. 2); f – наибольшая площадь катионитного фильтра, м²; t_взр – продолжительность взрыхления катионита, t_взр = 20…30 мин.

 

4.3 Расчет дегазатора

Удаление двуокиси углерода (СО₂) из смеси Н-Na-катионированной воды предусматривается в дегазаторе с насадкой из колец Рашига кислотоупорных керамических [1, прил.7, п.34].

Определяется содержание свободной двуокиси углерода в воде, подаваемой на дегазатор, г/м³:

 

(СО₂)_св = (СО₂)_о + 44·Щ_о, (43)

 

где (СО₂)_о – содержание свободной двуокиси углерода в исходной воде, принимается согласно [3, табл. V.20], г/м³; Щ_о – щелочность исходной воды, г-экв/м³.

По полученному значению содержания (СО₂)_св в воде определяется высота слоя насадки h_н, м, необходимая для снижения содержания двуокиси углерода в H-Na-катионированной воде [1, прил.7, п.34, табл.5].

Пленочный дегазатор представляет собой колонну, загруженную насадкой из колец Рашига, по которой вода стекает тонкой пленкой. Навстречу потоку воды подается воздух, нагнетаемый вентилятором.

Площадь поперечного сечения дегазатора определяется исходя из плотности орошения при керамической насадке 60 м³/ч на 1 м² площади дегазатора, при деревянной насадке - 40 м³/ч [1, прил7, п.34] м²:

 

, (44)

 

где q_пол – полезная производительность Н-Na-катионитной установки, м³/ч; ρ _орош – плотность орошения при керамической насадке 60 м³/ч на 1 м² площади дегазатора.

Определяется объем слоя насадки, м³:

 

V_н = F_Д · h_н . (45)

 

Определяется диаметр дегазатора, м:

 

, (46)

 

Характеристика насадки дегазатора из колец Рашига:

- размеры элемента насадки 25х25х4 мм;

- количество элементов в 1 м³ – 55000;

- удельная поверхность насадки 204 м²/м³;

- вес насадки 532 кг/м³.

 

Вентилятор дегазатора должен обеспечивать подачу 1, 5 м³ воздуха на 1 м³ воды [1, прил.7, п.34], тогда производительность вентилятора определяется, м³/ч:

 

Q_вент = q_пол · 1, 5 (47)

 

Напор, развиваемый вентилятором, определяется с учетом сопротивления керамической насадки, S_н = 30 мм вод.ст. на 1 м высоты слоя насадки. Прочие сопротивления следует принимать S_пр = 30…40 мм вод.ст. согласно [1, прил.7, п.34], мм вод.ст.:

 

Н_вент = h_н · S_н + S_пр , (48)

 

где S_н – сопротивление керамической насадки; S_пр - прочие сопротивления.

 

 

Определение расходов воды на технологические нужды

Станции умягчения воды

 

Расход воды на технологические нужды станции умягчения воды складывается из потребления воды на следующие технологические нужды:

- взрыхление катионита в фильтрах перед регенерацией Q₁;

- приготовление регенерационных растворов серной кислоты и поваренной соли Q₂;

- отмывку катионитной загрузки после регенерации Q₃.

На эти цели используют исходную воду, общий расход которой составляет, м³/сут:

 

Q_т.н= Q₁ + Q₂ + Q₃. (49)

 

5.1. Расход воды на взрыхление катионитной загрузки в фильтрах перед регенерацией, м³/сут:

 

, (50)

 

где W_взр – интенсивность подачи воды для взрыхления катионита, л/с·м²; f – наибольшая площадь катионитного фильтра, м²; t_взр – продолжительность взрыхления катионита, мин, (данные для расчета принимаются из фор. 42);

n_H и n_Na - соответственно количество рабочих Н-катионитных и Na-катионитных фильтров; n^H_p и n^Na_p - соответственно число регенераций рабочих Н-катионитных и Na-катионитных фильтров, (принимается из фор. 12).

 

5.2. Расход воды на приготовление регенерационных растворов серной кислоты и поваренной соли складывается из следующих расходов, м³/сут:

 

Приготовление 1%-ного регенерационного раствора серной кислоты, м³/сут:

 

, (51)

 

где Р_Нсут - суточный весовой расход серной кислоты для регенерации всех рабочих Н-катионитных фильтров, кг/сут, (принимается из фор. 28).

 

Приготовление раствора поваренной соли в резервуарах мокрого хранения 26%-ной концентрации, м³/сут:

 

, (52)

 

где P_Naсут - суточный весовой расход поваренной соли для регенерации всех рабочих Na-катионитных фильтров, кг/сут, (принимается из фор. 35).

 

Приготовление 8%-ного регенерационного раствора поваренной соли, м³/сут:

 

. (53)

 

Таким образом, расход воды Q₂ составит, м³/сут:

 

. (54)

5.3. Расход воды на отмывку катионитной загрузки после регенерации, м³/сут:

 

Q₃ = W_отм · f · Н_к · ( n_Н · n^H_p + n_Na · n^Na_p ), (55)

 

где W_отм – удельный расход отмывочной воды, 5…6 м³ на 1 м³ катионитной загрузки, [1, прил.7, п.21]; f – наибольшая площадь катионитного фильтра, м²; Н_к - высота слоя катионитной загрузки фильтра наибольшей площади, м.

 

В целях экономии воды, согласно [1, прил.7, п.30], рекомендуется первую половину отмывочной воды сбрасывать в канализацию, вторую направлять в бак для взрыхления катионита.

⇐ Предыдущая123Следующая ⇒

Поделиться: