Распределение полезной разности температур

Полезные разности температур в корпусах установки находим из условия равенства их поверхностей теплопередачи:

, (49)

где Δ t_пj, Q_j, K_j – соответственно полезная разность температур, тепловая нагрузка, коэффициент теплопередачи для j-го корпуса.

град; (50)

град. (51)

 

Проверим общую полезную разность температур установки:

град. (52)

Таблица 7 Сравнение распределенных и предварительно рассчитанных значений полезных разностей температур.

Параметр	Корпус
Распределённые в первом приближении значения Δ tП, °С	26, 13	26, 21
Предварительно рассчитанные значения Δ tП, °С	16, 29	36, 05

 

Как видно, полезные разности температур, рассчитанные из условия равного перепада давления в корпусах и найденные в первом приближении из условия равенства поверхностей теплопередачи в корпусах, существенно различаются. Поэтому необходимо заново перераспределить температуры (давления) между корпусами установки. В основу этого перераспределения температур (давлений) должны быть положены полезные разности температур, найденные из условия равенства поверхностей теплопередачи аппаратов.

 

Уточнённый расчёт поверхности теплопередачи

Второе приближение
В связи с тем, что существенное изменение давлений по сравнению с
рассчитанным в первом приближении происходит только в первом и втором
корпусах, где суммарные температурные потери незначительны, во втором
приближении принимаем такие же значения Δ ’, Δ ”, Δ ’” для каждого корпуса, как в первом приближении. Полученные после перераспределения температур
параметры растворов и паров по корпусам представлены в таблице 8.

Таблица 8 Параметры растворов и паров по корпусам после перераспределения температур

Параметры	Корпус
Производительность по испаряемой воде w, кг/с	0, 374	0, 376
Концентрация растворов х, %	5, 25
Температура греющего пара в первый корпус tг1, град		-
Полезная разность температур Δ tп, град	26, 13	26, 21
Температура кипения раствора tк = tг-tп, °С	117, 87	87, 95
Температура вторичного пара tвп= tк-( Δ ’+ Δ ”), °С	115, 16
Давление вторичного пара Рвп, МПа	0, 169	0, 042
Температура греющего пара tг=tв-Δ ’”, °С	-	114, 16

Рассчитаем тепловые нагрузки (в кВт):

кВт;

кВт.

Расчет коэффициентов теплопередачи, выполненный описанным выше методом, приводит к следующим результатам (в Вт/м² ∙ К): К₁=1595, 6; К₂=1552, 22.

Распределение полезной разности температур:

град;

град;

град.

Сравнение полезных разностей температур, полученных во втором и
первом приближениях, представлено в таблице 9:
Таблица 9 Сравнение полезных разностей температур

Параметр	Корпус
Распределённые во втором приближении значения Δ tП, °С	26, 19	26, 15
Распределённые в первом приближении значения Δ tП, °С	26, 13	26, 21

 

Различия между полезными разностями температур по корпусам в 1-м и
2-м приближениях не превышают 5%.

Поверхность теплопередачи выпарных аппаратов:

м²;

м².

 

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТОЛЩИНЫ ТЕПЛОВОЙ ИЗОЛЯЦИИ

Толщину тепловой изоляции δ _И находят из равенства удельных тепловых потоков через слой изоляции от поверхности изоляции в окружающую среду:

, (53)

где α _В – коэффициент теплоотдачи от внешней поверхности изоляционного материала в окружающую среду, Вт/(м²∙ К) [6];

t_СТ2 – температура изоляции со стороны окружающей среды (воздуха); для аппаратов, работающих в закрытом помещении, выбирается в интервале 35 – 45 °С; t_СТ1 – температура изоляции со стороны аппарата; ввиду незначительного термического сопротивления стенки аппарата по сравнению с термическим сопротивлением слоя изоляции t_СТ1 принимают равной температуре греющего пара t_Г1;

t_В – температура окружающей среды (воздуха), °С;

λ _И– коэффициент теплопроводности изоляционного материала, Вт/(м∙ К).

Выберем в качестве материала для тепловой изоляции совелит (85 % магнезии + 15 % асбеста), имеющий коэффициент теплопроводности λ _И = 0, 09 Вт/(м∙ К).

Вт/(м²∙ К). (54)

Рассчитаем толщину тепловой изоляции для первого корпуса:

м. (55)

Принимаем толщину тепловой изоляции 0, 04 м и для других корпусов.

РАСЧЁТ БАРОМЕТРИЧЕСКОГО КОНДЕНСАТОРА

 

⇐ Предыдущая1234Следующая ⇒

Поделиться: