Определение методом эквивалентного слоя осадку ленточного фундамента

Данный метод позволяет определить осадку с учетом ограниченного бокового расширения

Ширина фундамента

Мощность слоя от коэффициента Пуассона (А), коэффициента форм жесткости и площади фундамента и ширины фундамента.

Значение коэффициента эквивалентного слоя принимаем по таблице ( ) и равно

Осадка фундамента определяется по формуле

, где - мощность эквивалентного слоя и равна

- давление по подошве фундамента, - коэффициент относительной сжимаемости грунта.

Для супесей

Определим мощность эквивалентного слоя по формуле (26):

По формуле (27) определим:

По формуле (25) определим осадки:

Для данного здания предельно допустимая осадка составляет Фактическая осадка составляет 2, 9 см, следовательно, выполняется условие

 

 

3.3.3 Конструирование центрально нагруженного
монолитного фундамента под сборную колонную

 

Расчет произведен по методике, изложенной в пособии [8].

Исходные данные: N^р= кН, давление по подошве p=265, 2 кПа

Сечение колонны 0, 4× 0, 4 (м), размеры подколонника в плане 1, 2× 1, 2 (м), размеры подошвы фундамента 2, 0× 2, 0 (м)

Глубина заложения фундамента d=1, 4 м (15 см на обратную засыпку)

По рекомендациям пособия [8] приняты материалы:

· Бетон В15, R_b=8, 5 МПа, R_bt=0, 75 МПа

· Арматура А400 (АIII) R_s=355 МПа

1. Соотношение сторон подошвы фундамента равно единице, поэтому минимальная высота плитной части фундамента определена из расчета на продавливание. Сопряжение колонны с фундаментом стаканное, при этом фундамент низкий, поэтому расчет произведен по второй схеме: на продавливание колонной от дна стакана и на раскалывание от действия только продольной силы N_с.

2. Из условия продавливания определена высота плиты фундамента:

 

,

(3.4)

 

где h_col, b_col – размеры сечения колонны, м;

N – расчетная нагрузка, передаваемая колонной, МН;

γ _b1 – коэффициент условия работы (равен 0, 9 для длительных нагрузок)

R_bt – сопротивление бетона растяжению по первой группе предельных состояний, МПа

p – давление под подошвой фундамента, МПа

 

 

Принимая защитный слой a=0, 05 м и рекомендованную кратность размеров, окончательно назначаем высоту плитной части фундамента 0, 3 м.

Прочность нижней ступени фундамента по поперечной силе без поперечного армирования в наклонных сечениях обеспечивается при выполнении условия:

 

,

(3.5)

 

где Q – поперечное усилие, возникающее в сечении, кН;

Q_{b, min} – поперечная сила, воспринимаемая бетоном, кН.

 

,

(3.6)

 

где a – сторона подошвы фундамента, м;

l_c – сторона колонны, м;

h₀ – рабочая высота фундамента, м;

b – ширина сечения, равная 1 м;

p – давление под подошвой фундамента, кПа.

 

,

(3.7)

 

где h₀₁ – рабочая высота ступени фундамента, м.

 

Условие 3.5 выполняется, значит, поперечное армирование фундамента не требуется.

Подбор арматуры в плитной части осуществлен по наибольшему изгибающему моменту, возникающему в фундаменте. Площадь арматуры определяется по формуле:

 

,

(3.8)

 

где M_i-I – момент, возникающий в сечении i-i, кН·м;

h₀ – рабочая высота фундамента, м;

Для сечения I-I, проходящего по грани колонны:

 

 

Для сечения II-II, проходящего по грани ростверка

 

Подбор арматуры осуществлен по большей площади. Принято 11 стержней диаметра 12 с шагом 200, площадь арматуры A_s=12, 44 см², процент переармирования составит 11%, что допустимо.

 

 

4 Свайный фундамент

4.1 Исходные данные на проектирование

 

Необходимо запроектировать фундамент под центральную наиболее нагруженную колонну, расположенную в части здания (конструктивную схему и сбор нагрузок см. раздел 1) без подвала( , ) и под ленту без подвала( , ), ленту с подвалом ( , ).

Грунты основания см. таблицы 4.1, 4.2, 4.3.

Таблица 4.1 - Физические характеристики грунтов

№ слоя	Грунт			W					с, кПа
	Почвенно-растительный	26, 0	11, 8	0, 12	-	-	-	-	-
	Песок средней крупности	26, 6	18, 5	0, 12	-	-	35, 2		1, 5
	Пылевато-глинистый	27, 5		0, 18	0, 36	0, 14
	Пылевато-глинистый	26, 9	18, 8	0, 14	0, 24	0, 12	25, 0		32, 0

Таблица 4.2 - Мощность слоев

№ слоя	Мощность слоя по скважинам, м
	1, 4	1, 6	1, 9	1, 7	1, 6
	5, 0	5, 3	5, 6	5, 4	5, 4
	3, 5	3, 4	3, 5	3, 4	3, 8

 

Таблица 4.3 – дополнительные характеристики грунтов основания

Характеристика	2 слой – песок средней крупности	3 слой – пылевато-глинистый	4 слой – пылевато-глинистый
γ d	16, 52 кН/м3	17, 5 кН/м3	16, 49 кН/м3
γ sd	10, 31 кН/м3	11, 15 кН/м3	10, 18 кН/м3
IL	-	0, 167	0, 167

По результатам изысканий грунт 3-ого слоя является набухающим, его дополнительные характеристики приведены в таблице 4.4.

 

Таблица 4.4 – характеристики набухающего грунта

Относительное набухание, ε sw	При давлении 0, 1 МПа	0, 05
При давлении 0, 2 МПа	0, 04
При давлении 0, 3 МПа	0, 03
При давлении 0, 4 МПа	0, 02
При давлении 0, 5 МПа	0, 01
Давление набухания, psw, МПа	0, 38

 

4.2 Выбор типа свайного фундамента

 

Существуют различные виды свай по способу сооружения, погружения в грунт, отличающиеся конструкцией и материалом. В данной работе расчет произведен для забивных свай сплошного квадратного сечения с ненапрягаемой арматурой из серии [9], выполненных по ГОСТ [10]. Погружаться свои будут дизель-молотом. Так как по геологическим данным нет скального грунта или крупнообломочных пород, способных сложить неупругое основание, сваи будут работать как висячие сваи. Сваи трения (висячие) окружены со всех сторон сжимаемыми грунтами, и нагрузка на основание передается как за счет сил трения по боковой поверхности сваи, так и за счет сопротивления грунта под нижним концом сваи.

 

4.3 Проектирование и конструирование свайного фундамента

4.3.1 Геометрия свайного ростверка

 

Согласно СП [3] в зданиях со сборным железобетонным каркасом применяются ростверки стаканного типа, состоящие из плитной части и подколонника. Размеры ростверка в плане принимаются кратными 30 см, а по высоте – 15 см. Конструктивная высота ростверка назначают на 40 см больше глубины стакана. Для колонны 0, 4× 0, 4 (м) глубина стакана составит 0, 4-0, 6(м), плюс 0, 05 м на замоноличивание, таким образом высота ростверка составит от 0, 85 м до 1, 05 м. К расчету принят ростверк высотой 0, 9 м, глубина его заложения составит 1, 05 м (с учетом обратной засыпки 0, 15 м). Размеры ростверка в плане будут установлены после расчета требуемого количества свай, а толщина плитной части будет установлена из условий на продавливание сваями и колонной.

Ленточные ростверки применены для несущих стен. Ширина ростверка зависит от числа свай в поперечном сечении и ширины стены. Глубина заложения ростверка назначена конструктивно в соответствии с разделом 3.

 

4.3.2 Расчет количества свай по несущей способности

 

Расчет, произведенный в соответствии с СП [3], выполнен по первой группе предельных оснований по несущей способности грунта оснований свай. Сваю в составе фундамента по несущей способности грунта основания рассчитана исходя из условия:

 

,

(4.1)

 

где N – расчетная нагрузка, передаваемая на сваю;

F_d – несущая способность грунта основания одиночной сваи;

γ ₀ – коэффициент условий работы, учитывающий повышение однородности грунтовых условий при применении свайных фундаментов (γ ₀ = 1, 15 для кустового расположения свай);

γ _n – коэффициент надежности по назначению сооружения (равен 1, 15 для сооружения II уровня ответственности);

γ _k– коэффициент надежности по грунту (принят равным 1, 4, так как несущая способности сваи определена расчетом).

Несущая способность висячей забивной сваи, погружаемой без выемки грунта, работающей на сжимающую нагрузку определена как сумма расчетных сопротивлений грунтов основания под нижним концом сваи и на её боковой поверхности по формуле:

 

,

(4.2)

 

где γ _с – коэффициент условий работы сваи в грунте, принимаемы равным 1;

R – расчетное сопротивление грунта под нижним коном сваи, кПа;

A – площадьопирания сваи на грунт, м²;

u – наружный периметр поперечного сечения ствола сваи, м;

f_i – расчетное сопротивление i-го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи, кПа

h_i – толщина i-ого слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, м;

γ _cR, γ _cf – коэффиценты условий работы грунта под нижним концом и на боковой поверхности сваи, учитывающие влияние способа погружения сваи на расчетные сопротивления грунта (при погружении дизельным молотом равны 1, 0).

В связи с тем, что в основании фундамента есть слой набухающего грунта и отсутствуют результаты статических испытаний с замачиванием набухающего грунта на строительной площадке, расчетное сопротивление набухающего грунта принимается с дополнительным коэффициентом условий работы свай в грунте γ _с = 0, 5, учитываемого независимо от других коэффициентов условий работы. Чтобы избежать подъема сооружения в связи с набуханием грунтов, сваи запроектированы прорезающими набухающий слой с заглублением в ненабухающий грунт на 1-2 м, с последующей проверкой на выдергивающую нагрузку по условию:

 

,

(4.3)

 

где N – расчетная нагрузка на сваю, кН, определенная с коэффициентом надежности по нагрузке γ _f=1;

F_sw – равнодействующая расчетных сил подъема, кН (с использованием таблиц с учетом коэффициента надежности для сил набухания грунта γ _f = 1, 2);

F_du – несущая способность участка сваи, кН, расположенного в ненабухающем грунте при действии выдергивающих нагрузок.

 

,

(4.4)

 

гдеγ _с – коэффициент условий работы сваи в грунте, равный 0, 8 для свай, погружаемых в грунт на глубину 4 м и более.

 

4.3.2.1 Расчет несущей способности свайного фундамента под колонну

Из условий заглубления свай в ненабухающий грунт на 1-2 м и глубины заложения ростверка 1, 05 м принята высота свай: h=1, 4-1, 05+5+1=6, 35 м, следовательно приняты сваи С70.30-4.1 из серии [9]. Глубина погружения 8, 05 м. Площадь поперечного сечения A=0, 09 м². Периметр u=1, 2 м.

Расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи (для грунта с I_L=0, 17 на глубине 8, 05 м)R=5293 кПа.

Расчетное сопротивление грунта по боковой поверхности забивных свай для глинистых грунтов при показателе текучести I_L≤ 0, 2 приведено в таблице 4.5, при разбиении грунта на расчетные слои, показанном на рисунке 4.1.

Несущая способность висячей забивной сваи по формуле 4.2:

 

Таблица 4.5 – расчетное сопротивление грунта по боковой поверхности

h, м	z, м	f, кПа
0, 35	1, 225	36, 6
	2, 4	44, 4
	4, 4	54, 2
	5, 9	57, 8
1, 65	7, 225	60, 4

 

Рисунок 4.1 – расчетная схема свайного фундамента под колонну

 

Из условия 4.1 нагрузка, приходящаяся на одну сваю должна быть:

 

 

Требуемое количество свай определяется как:

 

,

(4.5)

 

Следовательно, принято n=4, тогда размеры ростверка в плане будут (в соответствии с рекомендациями) 1, 5× 1, 5 (м), с шагом между сваями a=0, 9 м.

Определим фактическую нагрузку на одну сваю:

 

,

(4.6)

 

где G_р – собственный вес ростверка, кН;

G_гр – вес грунта на обрезах плитной части, кН.

 

 

Фактическая нагрузка на одну сваю меньше её несущей способности на 14%, что удовлетворяет требованиям эффективного применения свай.

Проверим сваю на выдергивание по условию 4.3, с учетом формулы 4.4.

 

 

Условие выполняется, следовательно, сваи подобраны верно, можно приступать к прочностному расчету ростверка.

 

4.3.2.2 Расчет несущей способности свайного фундамента под ленту в части здания без подвала

Из условий заглубления свай в ненабухающий грунт на 1-2 м и глубины заложения ростверка 0, 6 м принята высота свай: h=(1, 4-0, 6)+5+1=6, 8 м, следовательно приняты сваи С70.30-4.1 из серии [9]. Глубина погружения 7, 6 м. Площадь поперечного сечения A=0, 09 м². Периметр u=1, 2 м.

Расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи (для грунта с I_L=0, 17 на глубине 7, 6 м) R=5202 кПа.

Расчетное сопротивление грунта по боковой поверхности забивных свай для глинистых грунтов при показателе текучести I_L ≤ 0, 2 приведено в таблице 4.6, при разбиении грунта на расчетные слои, показанном на рисунке 4.2.

 

Таблица 4.6 – расчетное сопротивление грунта по боковой поверхности

h, м	z, м	f, кПа
0, 8	1, 0	33, 6
	2, 4	44, 4
	4, 4	54, 2
	5, 9	57, 8
1, 2	7, 0	60, 0

 

Несущая способность висячей забивной сваи по формуле 4.2:

 

 

Из условия 4.1 нагрузка, приходящаяся на одну сваю должна быть:

 

 

Требуемое количество свай по формуле 4.5:

 

 

Рисунок 4.2 – расчетная схема свайного фундамента под стену без подвала

 

 

Следовательно, принято n=1, тогда размеры ростверка в плане будут (в соответствии с рекомендациями) по ширине 0, 6 м с одной сваей на 1 метр погонный ленты.

Определим фактическую нагрузку на одну сваю по формуле 4.6:

Фактическая нагрузка на одну сваю меньше её несущей способности на 16%, что удовлетворяет требованиям эффективного применения свай.

Проверим сваю на выдергивание по условию 4.3, с учетом формулы 4.4.

 

 

Условие выполняется, следовательно, сваи подобраны верно.

 

4.3.2.3 Расчет несущей способности свайного фундамента под ленту в части здания с подвалом

Из условий заглубления свай в ненабухающий грунт на 1-2 м и глубины заложения ростверка 1, 9 м принята высота свай: h=1, 4+5-1, 9+1=5, 5 м, следовательно приняты сваи С60.30-2.1 из серии [9]. Глубина погружения 7, 9 м. Площадь поперечного сечения A=0, 09 м². Периметр u=1, 2 м.

Расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи (для грунта с I_L=0, 17 на глубине 7, 9 м) R=5263 кПа.

Расчетное сопротивление грунта по боковой поверхности забивных свай для глинистых грунтов при показателе текучести I_L ≤ 0, 2 приведено в таблице 4.7, при разбиении грунта на расчетные слои, показанном на рисунке 4.3.

 

Таблица 4.7 – расчетное сопротивление грунта по боковой поверхности

h, м	z, м	f, кПа
1, 5	2, 65	45, 9
	4, 4	54, 2
	5, 9	57, 8
1, 5	7, 15	60, 3

 

Несущая способность висячей забивной сваи по формуле 4.2:

 

 

Из условия 4.1 нагрузка, приходящаяся на одну сваю должна быть:

 

 

Требуемое количество свай по формуле 4.5:

 

 

 

Рисунок 4.3 – расчетная схема свайного фундамента под стену без подвала

 

Следовательно, принято n=1, тогда размеры ростверка в плане будут (в соответствии с рекомендациями) по ширине 0, 6 м с одной сваей на 1 метр погонный ленты.

Определим фактическую нагрузку на одну сваю по формуле 4.6:

Фактическая нагрузка на одну сваю меньше её несущей способности на 7%, что удовлетворяет требованиям эффективного применения свай.

Проверим сваю на выдергивание по условию 4.3, с учетом формулы 4.4.

Условие выполняется, следовательно, сваи подобраны верно.

 

4.3.3 Прочностной расчет ростверка под колонну

 

По результатам расчетов подраздела 4.3.2 размеры ростверка в плане 1, 5× 1, 5(м), 4 сваи расположены с шагом 0, 9 м (см рисунок 4.4).

Исходные данные: N^р=1871, 12 кН, сечение колонны 0, 4× 0, 4 (м), размеры подколонника в плане 0, 9× 0, 9 (м)

По рекомендациям СП [3] приняты материалы:

· Бетон В20, R_b=11, 5 МПа, R_bt=1, 04 МПа

· Арматура А400 (АIII) R_s=355 МПа

Высота плитной части ростверка назначается исходя из условия продавливания ростверка сваями по формуле:

 

,

(4.7)

 

где b – сторона сечения сваи, м;

N – расчетная нагрузка на одну сваю, МН;

k – коэффициент, принимаемый равным 1, 0;

R_bt–расчетное сопротивление бетона растяжению, МПа.

 

 

Исходя из конструктивных требований, принимаем высоту плитной части равной 0, 3 м, высоту ростверка 0, 9 м (см. рисунок 4.4).

Расчетную нагрузку на сваи крайнего ряда для расчета на продавливание увеличивают повышающим коэффициентом равным 1, 2. Таким образом, F_кр.св.=1, 2·479=575 кН.

 

Рисунок 4.4 – ростверк со стаканным сопряжением с колонной

 

Расчет ростверка на продавливание от низа колонны при квадратном ростверке производится из условия:

 

,

(4.7)

 

где h₀– рабочая высота сечения ростверка на проверяемом участке, м, равная расстоянию от рабочей арматуры плиты до низа колонны, условно расположенного на 5 см выше дна стакана;

h_col – ширина сечения колонны, м;

c – расстояние от грани колонны до боковой грани сваи, расположенной за пределами фигуры продавливания, м; отношение принимается не менее 1 и не более 2, 5.При с_i> h₀c_i принимается равным h₀; при с_i< 0, 4h₀с_i принимается равным 0, 4h_0.

α - коэффициент, учитывающий частичную передачу продольной силы на плитную часть через стенки стакана, определяемый по формуле:

 

,

(4.8)

 

где A_f – площадь боковой поверхности колонны, заделанной в стакан фундамента, определяемая по формуле:

 

,

(4.9)

 

где b_col, h_col– размеры сечения колонны, м;

h_апс– длина заделки колонны в стакан фундамента, м.

 

Прочность обеспечена.

 

Несущая способность обеспечена.

При стаканном сопряжении колонны с ростверком, когда стенки стакана подколонника имеют большую толщину (d_s> 0, 75h_p), или в штатных ростверках при заглублении колонны в штатную часть ростверка не менее чем на 1/3 ее высоты, помимо расчета ростверка на продавливание следует производить расчет ростверка на раскалывание колонной от силы N по формуле:

Несущая способность сборного фундамента на раскалывание определяется из условия:

 

,

(4.10)

 

где A_b– наименьшая площадь вертикального сечения ростверка по оси колонны за вычетом вертикальной площади сечения стакана и площади трапеции, расположенной под колонной, с наклоненными под углом 45° сторонами;

m - коэффициент, вычисляемый по формуле:

 

,

(4.11)

 

где σ _sid – напряжение бокового обжатия, МПа, определяемое по формуле:

 

,

(4.12)

 

где a – условное обозначение вводимой в расчет стороны сечения колонны, м.

Проверка на раскалывание не прошла, следовательно, была увеличена высота ростверка до 1, 2 м, высота плитной части до 0, 6 м (см. рисунок 4.5).

 

Рисунок 4.5 – ростверк под колонну

 

Из рисунка 4.5 видно, что пирамида продавливания выходит за пределы ростверка, следовательно, нет необходимости в проверках на продавливание и раскалывание колонной.

Так как центр масс сваи совпадает с гранью подколонника в плане, нет необходимости в проверке ростверка на продавливание угловой сваей.

Прочность наклонных сечений ростверков на действие поперечной силы определяется из условия:

 

,

(4.13)

 

где Q – сумма реакций всех свай, находящихся за пределами наиболее нагруженной части ростверка с учетом большего по величине изгибающего момента;

b - ширина подошвы ростверка;

R_bt– расчетное сопротивление бетона растяжению;

h₀- расчетная высота в рассматриваемом сечении ростверка;

с - длина проекции наклонного сечения, принимаемая равной расстоянию от плоскости внутренних граней свай до ближайшей грани подколонника или ступени ростверка, а при плитных ростверках - до ближайшей грани колонны.

Значение принимается не менее 0, 4 и соответственно и не более 1, 67 и .

Величина продольной силы, действующая на уровне подошвы ростверка:

Прочность наклонных сечений ростверка обеспечена.

Расчет прочности ростверков на изгиб произведен в сечениях по граням колонны, а также по наружным граням подколонника ростверка. Расчетный изгибающий момент для каждого сечения определен как сумма моментов реакций свай, приложенных к консольному свесу ростверка по одну сторону от рассматриваемого сечения (рисунок 4.6). Так как ростверк в плане квадратный и количество свай одинаково по направлениям x, y, можно рассмотреть только 2 сечения: 1-1 и 2-2.

 

 

Рисунок 4.6 – расчетная схема при определении арматуры ростверка

 

Площадь сечения арматуры, параллельной стороне a на всю ширину ростверка определяется по формуле:

 

,

(4.14)

 

где M_xi – изгибающий момент на всю ширину ростверка в сечении i-i, кН;

h₀ – рабочая высота ростверка в сечении i-i, м;

R_s – расчетное сопротивление арматуры, МПа;

ν – коэффициент, определяемый в зависимости от коэффициента θ, определяемого по формуле:

 

,

(4.15)

 

где R_b – расчетное сопротивление бетона сжатию, МПа;

b – размер подошвы (для сечения по подколоннику) или стаканной части (для сечения по колонне) ростверка, м;

Величины изгибающих моментов в сечениях 1-1, 2-2:

По моменту, возникающему в сечении 2-2, арматура не требуется, так как грань подколонника совпадает с центром масс сваи в плане. Дальнейший расчет произведен для сечения 1-1.

 

Тогда ν =0, 9875

 

 

Принимается сварная арматурная сетка по ГОСТ 23279-2012 из серии [11]: , площадь арматуры которой в одном направлении составляет 10, 77 см².

 

4.4 Расчет осадки свайного фундамента

 

Расчет осадок свайных фундаментов (по второй группе предельных состояний) выполнен с использованием расчетной схемы, основанной на модели грунта как линейно-деформируемой среды. Осадка малой группы висячих свай (при количестве не более 25) рассчитывается по методике, учитывающей взаимное влияние свай в кусте. В данном разделе будет рассмотрена осадка свайного фундамента под колонну. В кусте 4 висячие сваи (см. рисунок 4.4), прорезающие слой грунта с модулем сдвига G₁=0, 4E₀=11, 5 МПа и коэффицентом Пуассона ν ₁=0, 37 (принят в соответствии с ГОСТ 12248-96 Грунты. Методы лабораторного определения характеристик прочности и деформируемости п.5.4.7.5) и опирающихся на грунт с модулем сдвига G₂=0, 4E₀=10 МПа. Расчет осадки i-ойсваи в группе из n свай при известном распределении нагрузок между сваями производится по формуле:

 

(4.16)

 

где N_j – нагрузка на j-ую сваю, МН;

s(N) – осадка одиночной сваи, определяемая по формуле:

 

(4.17)

 

где N – вертикальная нагрузка, передаваемая на сваю, МН;

β – коэффициент, определяемый по формуле:

 

(4.18)

 

здесь β ’=0, 17ln(k_{ν 1}G₁l/G₂d) – коэффициент, соответствующий абсолютно жесткой свае;

α ’=0, 17ln(k_{ν 1}l/d) – тот же коэффициент для случая однородного основания с характеристиками G₁и ν ₁;

χ =EA/G₁l² – относительная жесткость сваи, МН;

EA – жесткость ствола сваи на сжатие, МН;

λ ₁ – параметр, характеризующий увеличение осадки за счет сжатия ствола, определяемый по формуле:

 

(4.19)

 

k_ν =2, 0, k_{ν 1}=1, 72

– расчетный диаметр для свай некруглого сечения;

δ _ij – коэффициенты, рассчитываемые по формуле в зависимости от расстояния меду i-й и j-й сваями:

 

(4.20)

 

где a – расстояние между осями свай, м.

По формуле 4.19:

По формуле 4.18:

 

Осадка одиночной сваи по формуле 4.17

 

Расчет дополнительной осадки от остальных свай приведен в виде таблицы 4.8

 

Таблица 4.8 – расчет дополнительных осадок

Свая №	Расстояние a, м	δ	Доп. осадка sadj, см
	0, 9	0, 372	0, 22
	0, 9	0, 372	0, 22
	1, 273	0, 313	0, 19

 

 

Условие выполняется, следовательно, спроектированный фундамент удовлетворяет требованиям СП [3].

 

 

Библиографический список

 

1. СП 20.13330.2011 Нагрузки и воздействия

2. СП 22.13330.2011 Основания и фундаменты

3. СП 24.13330.2011 Свайные фундаменты

4. ГОСТ 25100-2011 Грунты. Классификация

5. СП 50-101-2004Проектирование и устройство оснований и фундаментов зданий и сооружений

6. ГОСТ 13580-85 Плиты железобетонные ленточных фундаментов

7. ГОСТ 13579-78 Блоки бетонные для стен подвалов

8. Пособие по проектированию фундаментов на естественном основании под колонны зданий и сооружений (к СНиП 2.03.01-84 и СНиП 2.02.01.-83)

9. Серия 1.011.1-10 Сваи забивные железобетонные

10. ГОСТ 19804-2012 Сваи железобетонные заводского изготовления. Общие технические условия

11. Серия 1.410-3 Сетки сварные для армирования железобетонных конструкций

⇐ Предыдущая12

Поделиться: