Построение эпюры материалов. Продольная рабочая арматура в пролете 2Ø25 и 2Ø28 А500

Продольная рабочая арматура в пролете 2Ø25 и 2Ø28 А500. Площадь этой арматуры Аs определена из расчета на действие максимального изгибающего момента в середине пролета. В целях экономии арматуры по мере уменьшения изгибающего момента к опорам два стержня обрываются в пролете, а два других доводятся до опор. Если продольная рабочая арматура разного диаметра, то до опор доводятся два стержня большего диаметра.

Определяем изгибающий момент, воспринимаемый сечением ригеля с полной запроектированной арматурой 2Ø25 и 2Ø28 А500 .

Изгибающий момент, воспринимаемый сечением ригеля, определяется из условия равновесия:

До опоры доводятся 2Ø28 А500С, h₀ = 60 – 3 = 57 см , .

Определяем изгибающий момент, воспринимаемый сечением ригеля с рабочей арматурой в виде двух стержней, доводимых до опоры

Откладываем в масштабе на эпюре моментов полученные значения изгибающих моментов М_{(2Ø25+2Ø28)} и М_(2Ø28) и определяем место теоретического обрыва рабочей арматуры – это точки пересечения эпюры моментов с горизонтальной линией, соответствующей изгибающему моменту, воспринимаемому сечением ригеля с рабочей арматурой в виде двух стержней М_(2Ø22) (рис. 8).

Изгибающий момент в любом сечении ригеля определяется по формуле

При

При

При

 Рисунок 8 –  Эпюра материалов в ригеле

 

Длина анкеровки обрываемых стержней определяется по следующей зависимости:

Поперечная сила Q определяется графически в месте теоретического обрыва, Q = 131,98 кН.

Поперечные стержни Ø8 А400 R_sw = 285 МПа с А_sw = 1,01 см² в месте теоретического обрыва имеют шаг 10 см;

Принимаем W=32,91см.

Место теоретического обрыва арматуры можно определить аналитически.

Для этого общее выражение для изгибающего момента нужно приравнять моменту, воспринимаемому сечением ригеля с арматурой 2Ø28 А500.

Это точки теоретического обрыва арматуры.

Длина обрываемого стержня будет равна: м.

Определяем аналитически величину поперечной силы в месте теоретического обрыва арматуры при

Это значение приблизительно совпадает с графически определенным .

 

 

4 РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ КОЛОННЫ

Для проектируемого 4-этажного здания принята сборная железобетонная колонна сечением 40×40 см. Для колонн применяется тяжелый бетон классов по прочности на сжатие не ниже В15, а для сильно загруженных – не ниже В25. Армируются колонны продольными стержнями диаметром 16 …40 мм из горячекатаной стали А400, А500С и поперечными стержнями преимущественно из горячекатаной стали класса А240.

Исходные данные

Нагрузка на 1м² перекрытия принимается такой же, как и в предыдущих расчетах (см. табл. 1).

 Таблица 2 –  Нормативные и расчетные нагрузки на ригель

Вид нагрузки	Нормативная нагрузка, кН/м3	Коэффициент надежности по нагрузке	Расчетная нагрузка, кН/м2
1	2	3	4
Гидроизоляционный ковер (3слоя)	0,150	1,3	0,195
Армированная цементно-песчаная стяжка	0,880	1,3	1,44
Керамзит по наклону	0,600	1,3	0,780
Утеплитель (минераловатные плиты)	0,225	1,2	0,270
Пароизоляция (1 слой)	0,050	1,3	0,065
Многопустотная плита перекрытия с омоноличиванием швов	3,400	1,1	3,740
Итого постоянная нагрузка ( )	5,305		6,194
Временная нагрузка – Снеговая	0,8∙0,7=0,56	-	0,80
Полная нагрузка ( )	5,865		6,994

Материалы для колонны:

Характеристики прочности бетона и арматуры:

- Бетон тяжелый B20: (табл. 5.2 [3], Приложение 4).

- Арматура:

- продольная рабочая класса А500( : ;

- поперечная класса А240: .

 

⇐ Предыдущая12345678Следующая ⇒

Поделиться: