Сквозная колонна с треугольной решеткой

Расчет колонны относительно свободной оси y - y . Чтобы определить приведенную гибкость колонны с треугольной решеткой задаемся сечением двух раскосов A _d1 = 2A _d (начиная с равнополочного уголка ∟50´5/ГОСТ 8509-93 с площадью A _d = 4,8 см², в ходе расчета треугольной решетки размеры сечения при необходимости уточняются).

Для треугольной решетки, состоящей из одних раскосов, угол между раскосом и направлением поперечной силы α = 35^о (рис. 6.7), для треугольной решетки с дополнительными распорками – α = 45^о.

Рис. 6.7. К расчету треугольной решетки

Приравняв λ _x = λ _ef  =   находим требуемое значение гибкости колонны относительно свободной оси:

λ _y =

где     α₁ = 10l _d³/(b _o²l₁) = 10/(cos²α sinα ) = 10 / (0,819² ∙ 0,574) = 26 при α = 35^о.

По λ _y  находим радиус инерции:

i _y = l _y /λ _y = 813 / 54,67 = 14,87 см.

Воспользовавшись зависимостью радиуса инерции от типа сечения и его ширины b, приняв по табл. 6.2  k₂ = 0,44, определяем:

Принимаем b = 340 мм и проверяем расстояние в свету между полками швеллеров:

Расстояние достаточно.

Определяем расстояние между ветвями:

Проверка колонны на устойчивость относительно оси у-у. Момент инерции сечения колонны относительно оси у-у

I _y = 2[I₁ + A _b(b _о/2)²] = 2 [513 + 53,4 (28,64 / 2)²] = 22926,7 см⁴.

Радиус инерции

Гибкость стержня колонны

λ _y = l _y/i _y = 813 / 14,65 = 55,49.

Приведенная гибкость

Условная приведенная гибкость

По табл. 6.1 в зависимости от  для типа кривой устойчивости ″b″ определяем коэффициент устойчивости при центральном сжатии φ = 0,830.

Производим проверку:

Устойчивость колонны относительно оси y - y обеспечена.

Резерв несущей способности

что допустимо в составном сечении согласно СНиП [4].

В колоннах с решеткой должна быть также проверена устойчивость отдельной ветви на участке между смежными узлами решетки.

Расчетное усилие

N _b = N/2 = 2067 / 2 =1033,5 кН.

Расчетная длина ветви (см. рис. 6.7)

l _b = 2b _o tgα = 2 · 28,64 · 0,7 = 40,1 см.

Площадь сечения ветви A _b = 53,4 см².

Радиус инерции сечения 36 относительно оси 1-1 i₁ = 3,1 см.

Гибкость ветви

λ _b = l _b/i₁ = 40,1 / 3,1 = 12,94.

Условная гибкость ветви

Коэффициент устойчивости при центральном сжатии φ = 0,984 для типа кривой устойчивости «b».

Проверяем устойчивость отдельной ветви:

Ветвь колонны на участке между смежными узлами решетки устойчива.

Расчет треугольной решетки . Расчет элементов треугольной решетки сквозной колонны выполняется как расчет решетки фермы на осевое усилие от условной поперечной силы Q _fic. При расчете перекрестных раскосов крестовой решетки с распорками следует учитывать дополнительное усилие, возникающее в каждом раскосе от обжатия ветвей колонны. Усилие в раскосе определяем по формуле

N _d = Q _fic/(2cosα) = 25,96 / (2 · 0,819) =15,85 кН.

Сечение раскоса из равнополочного уголка ∟50×5, предварительно принятое при расчете стержня сквозной колонны (A _d = 4,8 см²), проверяем на устойчивость, для этого вычисляем:

расчетную длину раскоса

l _d = b _o/cosα = 28,64 / 0,819 = 34,97 см;

максимальную гибкость раскоса

где    i _yo = 0,98 см – минимальный радиус инерции сечения уголка относительно оси y _о - y _о (по сортаменту);

условную гибкость раскоса

φ_min = 0,923 – минимальный коэффициент устойчивости для типа кривой устойчивости «b»;

R _y = 25 кН/см² – расчетное сопротивление стали С255 при толщине

фасонного проката t £ 10 мм;

γ _с = 0,75 – коэффициент условий работы, учитывающий одностороннее прикрепление раскоса из одиночного уголка (см. табл. 3.5).

Производим проверку сжатого раскоса на устойчивость по формуле

Устойчивость раскоса обеспечена.

Распорки служат для уменьшения расчетной длины ветви колонны и рассчитываются на усилие, равное условной поперечной силе в основном сжатом элементе (Q _fic/2). Обычно они принимаются такого же сечения, как и раскосы. Рассчитываем узел крепления раскоса к ветви колонны механизированной сваркой на усилие в раскосе N _d = 16,37 кН. Расчет сварного шва производим по металлу границы сплавления.

Усилия, воспринимаемые швами:

у обушка

N _об = (1 – α)N _d = (1 – 0,3) 15,85 = 11,1 кН;

у пера

N _п = α N _d = 0,3 · 15,85 = 4,76 кН.

Задавшись минимальным катетом шва у пера k _f = t _уг – 1 = 5 – 1 = 4 мм, находим расчетные длины шва:

у обушка

l _{w ,об} = N _об/(β _z R_wzγ _c) = 11,1 / (1,05 · 0,4 · 16,65 · 1) = 1,59 см;

у пера

l _{w ,п} = N _п/(β _z R _wz γ _c) = 4,76 / (1,05 · 0,4 · 16,65 · 1) = 0,68 см.

Принимаем конструктивно минимальную длину сварного шва у обушка и пера l _{w ,об} = l _{w ,п} = 40 + 1 = 50 мм.

Если не удается разместить сварные швы в пределах ширины ветви, то для увеличения длины швов возможно центрирование раскосов на грань колонны.

При делении колонны на отправочные марки, вызванном условиями транспортирования, отправочные элементы сквозных колонн с решетками в двух плоскостях следует укреплять диафрагмами, располагаемыми у концов отправочного элемента (рис. 6.8).

Рис. 6.8. Диафрагма жесткости

В сквозных колоннах с соединительной решеткой в одной плоскости диафрагмы следует располагать по всей длине колонны не реже, чем через 4 м. Толщину диафрагмы принимают 8 – 14 мм.

⇐ Предыдущая20212223242526272829Следующая ⇒

Поделиться: