И определение мес т обрыва про д ольных стерж н ей

    В целях экономии стали часть продольной арматуры (до 50 % максимальной расчетной площади) может не доводиться до опоры и обрываться в пролете, где она не требуется по расчету. Места теоретического обрыва стержней определяются с помощью эпюры материалов.

   Точное значение мест теоретического обрыва стержней определяют аналитически, используя уравнение (3.4). Решение его относительно x = xl дает

                             ,                                      (3.12)

 где ; ; в зависимости от загружения q = g или q = g + p; M – изгибающий момент, воспринимаемый в сечении необорванными стержнями.

  Определим точки теоретического обрыва крайнего ригеля.

  Для пролетной арматуры: l = 5,0 м; загружение №1 (индекс 310), q = g + p = 94,73 кН/м; ; ; M = 144 ; b =

; c = ; ; ; .

  Для арматуры на опоре B (1-я группа): загружение №3 (индекс 330), q = g + p = 31.73 кН/м; ; ; M = -122.6 ; b = ; c = ; ; .

  Для арматуры на опоре B (2-я группа): M = 0; b = 1,43 м; c =0; ; .

  Для пролетной арматуры: l = 5,0 м; загружение №1 (индекс 310), q = g + p = 94,73 кН/м; ; ; M = 171.8 ;

b ; c = ; ; ; .

  Для обеспечения прочности наклонных сечений ригеля по изгибающим моментам обрываемые в пролете стержни продольной арматуры необходимо завести за точку теоретического обрыва на расстояние не менее , определяется по формуле:

.                        (3.13)

  Для пролетной арматуры крайнего ригеля обрываются стержни  класса S500. Требуемая площадь сечения арматуры  ( ), принятая площадь сечения арматуры  ( ). По таблице Ж.2 базовая длина анкеровки . Длина анкеровки обрываемых стержней в соответствии с формулой (3.13): .

  Минимальная длина анкеровки:

  - ;

  - ;

  - .

Окончательно принимаем . 

Для арматуры опоры B крайнего ригеля обрываются стержни  класса S500. Требуемая площадь сечения арматуры  ( ), принятая площадь сечения арматуры  ( ). По таблице Ж.2 базовая длина анкеровки ; .

  Минимальная длина анкеровки:

  - ;

  - ;

  - .

  Окончательно принимаем . 

Рисунок 3.4 – Эпюры материалов

Расчет по раскрытию трещин, нормальных к продольной оси ригеля

  Определим ширину раскрытия трещин ригеля первого пролета при загружении № 2, которое вызывает наибольший изгибающий момент. Момент от нормативных длительных действующих нагрузок

.

  Геометрические характеристики сечения:

  ;

  ;

  ;

  ;

  ;

  .

  Процент армирования сечения ,

, следовательно, z = 0,8d; 

  ;

  ;

  .

   Эффективный коэффициент армирования равен:

;

;

.

Расчетная ширина раскрытия трещин равна:

; . Ширина раскрытия трещин меньше допустимой: .

Расчет прогиба ригеля

Проверку жесткости ригеля следует производить из условия , где  –

прогиб ригеля от действия внешней нагрузки;   – предельно допустимый прогиб (приложение Е).

Определим прогиб ригеля первого пролета при загружении № 2. Из предыдущего расчета , . Геометрические характеристики сечения:

Эффективный модуль упругости

;

;

Высота сжатой зоны

;

Момент инерции сечения без трещин в растянутой зоне

;

Момент инерции сечения с трещинами

;

.

Изгибная жесткость

.

Коэффициент  определяем по 9-й строке таблицы Ж.1.

; ;

Величина прогиба

Жесткость ригеля обеспечена.

 

⇐ Предыдущая12345678910Следующая ⇒

Поделиться: