Ориентировочный выбор подшипников.

Быстроходный вал редуктора

Шарикоподшипники радиально-упорные однорядные.

С – динамическая грузоподъемность

С₀ – статическая грухоподъемность

№ 46305 ГОСТ 831― 75

d_в1 = 25 мм

D = 62 мм

В = 17 мм

r = 2 мм

r₁ = 1 мм

С = 26, 9 кН

С_о = 14, 6 кН

α = 26^о

δ ₁ = (( D + d _в1 )/4)* tg α = ((62 + 25)/4)*0, 4877 = 10, 6 мм

Тихоходный вал редуктора

Шарикоподшипники радиально-упорные однорядные.

 

№ 46307 ГОСТ 831― 75

d_в2 = 35 мм                        r = 2, 5 мм

D = 80 мм                         r₁ = 1, 2 мм

В = 21 мм                         С = 42, 6 кН

α = 26^о                               С_о = 24, 7 кН

δ ₁ = (( D_{n 2} + d_{n 2} )/4)* tg α = ((80 + 35)/4)*0, 4877 = 14 мм

Вал барабана

Шарикоподшипники радиальные сферические двух рядные.

№ 1207 ГОСТ 5720― 75

d_в3 = 35 мм

D = 72 мм

В = 17 мм

r = 2 мм

С = 15, 9 кН

С_о = 6, 6 кН

 

8. Выбор муфты.

Муфта соединяет тихоходный вал редуктора с валом барабана

d ₁ = d ₂ = d _вых2 = 30 мм

l ₁ = l ₂ = l _вых2 ~ (1, 2 ÷ 1, 5)* d ₁ = (1, 2 ÷ 1, 5)*30 = 36 ÷ 45

принимаем l ₁ = l ₂ = l _вых2 = 40 мм

временный момент, передаваемый муфтой Т₃ = 120 Н*м,

с учетом перегрузок

Т_р = Т₃*( T _п / T _н ) = 120*2, 0 = 240 Н*м

По условию задания муфта упругая, принимаем, что муфта будет МУВП (муфта упругая фтулочно-пальцевая).

Для заданных выше параметров подбираем муфту с Т_м = 250 МПа

по ГОСТ 21424― 75

 

 

Z_n = 6 шт ― количество пальцев

Со стороны муфты на валы действует дополнительная сила F_t^l

F_t^l = (0, 2 ÷ 0, 3)* F_{t m} ,               [2] с.72,

где F_{t m} = (2* Т₃)/ D_n = (2*120*10³)/140 = 1714 Н

F_t^l = 0, 3*1714 = 514 Н

Расчетная схема тихоходного вала редуктора.

Растояния до действующих сил

Внутренняя стенка корпуса от торца ступицы колеса x = 10 мм, зазор между стенкой корпуса и торцом подшипника y = 20 мм (для размещения сепаратора); муфта на расстоянии y = 20 мм от подшипника.

Радиальные реакции считаются приложенными к валу в точках пересечения нормалей, проведенных к середине контактных площадок. Расстояние между этой точкой и торцом подшипника для однорядных радиально-упорных шарикоподшипников:

a = 0, 5*( B + ( d + B )/2 * tg a ) = 0, 5*(21 + (35+21)/2 * tg 26) = 17, 3 мм

Расстояние от среднего диаметра колеса до реакции ближайшего подшипника f=61 мм; расстояние от среднего диаметра колеса до реакции дальнего подшипника с=122мм и от этой реакции до муфты L = 40+20+17, 3= 77, 3 мм.

Опорные реакции

― опорные реакции в плоскости y z:

Σ M_B = - F_{r 2} *с – 0, 5* F_{a 2} * d ₂ + R_Ay *(с+ f ) = 0;

R_Ay = (F_r2*c + 0, 5* F_a2*d₂)/(c+f) = (137*122 + 432, 3*0, 5*193)/183 = 319, 3 Н.

Σ M_A = + F_r2*f – 0, 5* F_a2*d₂ + R_By*(c+f) = 0;

R_By = (0, 5* F_a2*d₂ - F_r2*f)/(c+f) = (432, 3*0, 5*193 – 137*61)/183 = 182, 3 Н.

Проверка: Σ y = R_By + F_{r 2} - R_Ay = 0;

182, 3 + 137 – 319, 3 = 0

― опорные реакции в плоскости x z:

Σ M_B = F_t2*c – R_Ax*(c + f) – F_t^l*(f + c + L) = 0;

R_Ax=(F_t2*c – F_t^l*(f+c+L))/(c+f)=(1246*122 – 514*(61+122 + 77, 3)/183=99, 5 Н.

Σ M_A = R_Bx*(c + f) – F_t2*f - F_t^l*L = 0;

R_Bx = (F_t2*f + F_t^l*L)/(c + f) = (1246*61 + 514*77, 3)/183 = 632, 5 Н.

Проверка: Σ x = R_Bx – F_t2 + R_Ax + F_t^l = 0;

632, 5 – 1246 + 99, 5 + 514 = 0

― опорные реакции в плоскости x z:

Σ M_B = F_t2*c – R_Ax*(c + f) – F_t^l*(f + c + L) = 0;

R_Ax = (F_t2*c – F_t^l*(f + c + L))/(c + f) = (1246*122 – 514*(61+ 122 + 77, 3)/183 = 99, 5 Н.

Σ M_A = R_Bx*(c + f) – F_t2*f - F_t^l*L = 0;

R_Bx = (F_t2*f + F_t^l*L)/(c + f) = (1246*61 + 514*77, 3)/183 = 632, 5 Н.

Проверка: Σ x = R_Bx – F_t2 + R_Ax + F_t^l = 0;

632, 5 – 1246 + 99, 5 + 514 = 0

― суммарные опорные реакции:

R_A =  =  = 334, 5 Н;

R_B =  =  = 658, 2 Н

― изгибающие моменты:

M_y = R_Ay * f = 319, 3*61*10^-3 = 19, 5 Н*м

M_y^l = M_y + F_{a 2} *0, 5* d ₂ = 19, 5 – 432, 3*0, 5*193*10^-3 = -22, 2 Н*м

Проверка: M_y^l = - R_By * c = - 182, 3*122*10^-3 = - 22, 2 Н*м

M_x = F_t^l * L = 514*77, 3*10^-3 = 39, 7 Н*м

M_x^l = F_t^l *( L + f ) + R_Ax * f = (514(77, 3 + 61) + 99, 5*61)*10^-3 = 77, 2 Н*м

Проверка: M_x^l = R_Bx * c = 632, 5*122*10^-3 = 77, 2 Н*м

 ― суммарные изгибающие моменты:

т. А → M_A = M_x = 39, 7 Н*м

т. К → M _К =  =  = 87, 7 Н*м

⇐ Предыдущая12345Следующая ⇒

Поделиться: