Линия влияния опорной реакций (давления) подкрановой балкой на колонну.

 

Горизонтальная крановая нагрузка на колонну от двух кранов при поперечном торможении тележки крана:

Ветровая нагрузка. Нормативное значение ветрового давления для г.Москва          (I ветровой район), местность типа А ( )для части здания высотой до

· 5м от поверхности земли

· 10м от поверхности земли

· 20м от поверхности земли

 

Нормативная ветровая нагрузка:

Для части здания высотой до 5м от поверхности земли:

То же на высоте 10м:

То же на высоте 20м:

Значение ветрового давления в характерных точках по высоте между 10 и 20м определяем по линейной интерполяции:

· на отметке 10.8 м от поверхности земли (верх колонны)

· на отметке 13.8 м от поверхности земли (верх парапета)

Значения аэродинамических коэффициентов принимаем:

- с наветренной стороны

- с подветр. стор. при < 2 и

где длина здания; ширина здания; высота вертикального участка стены (до верха парапета).

Расчётная ветровая нагрузка с наветренной стороны на 1 метр высоты колонны при коэффициенте надёжности по нагрузке :

- до отметки 5м -

- до отметки 10м -

- на отметке верха колонны 10.80 м -

- на отметке верха парапета 13.80 м -

Расчётная ветровая нагрузка с подветренной стороны на 1 метр высоты колонны при коэффициенте надёжности по нагрузке :

- до отметки 5м -

- до отметки 10м -

- на отметке верха колонны 10.80 м -

- на отметке верха парапета 13.80 м -

Для упрощения расчёта переменную по высоте ветровую нагрузку заменяют равномерно распределенной, эквивалентной по моменту в заделке консольной стойки высотой 10.80 м (верх колонны). Такой подход, практически не влияя на окончательный результат (величину эквивалентной ветровой нагрузки), методически не верен, т.к. в расчётной схеме высота колонны составляет 10.95м. Следовательно, правильным будет распределение нагрузки на полную высоту колонны (10.95м). Некоторое усложнение при этом компенсируется строгостью подхода.

С учётом сказанного, порядок определения эквивалентной равномерно распределённой ветровой нагрузки должен быть следующим.

Определяем моменты в заделке стойки (рис. 3.3) от действующей ветровой нагрузки:

То же, от эквивалентной равномерно распределённой нагрузки:  

Приравнивая  и , получим:

С подветренной стороны эквивалентная ветровая нагрузка составит:

Сосредоточенная ветровая нагрузка, собираемая с конструкций, расположенных выше верха колонн до отметки парапета – 13, 8м.

Рис. 3. Определение эквивалентной ( ) ветровой нагрузки. (то же )

 

 

Определение усилий в колоннах рамы. Значение эксцентриситетов.

Рис.4. Схема приложения нагрузки на раму

 

Расчетная схема поперечной рамы представляет собой двухпролетную, одноэтажную статически неопределимую стержневую систему из вертикальных стоек защемленных снизу и шарнирно связанных с ними жестких ригелей в виде балок. Расчет рам выполняется методом перемещения канонических уравнений.

М, V и N в расчетных сечениях колонн определяются как в вертикальных консольных стержнях загруженных внешней нагрузкой и реакцией R_с.

С целью уменьшения объема статических расчетов поперечной рамы от отдельного вида воздействий производим с помощью ЭВМ по программе “RAMAGB”. Результаты расчета приведем в таблице 2 и отображены в виде эпюр М на рисунке 6. Расчетные сечения являются сечения в уровне верха 1-1, низа 2-2 надкрановой части и в уровне верха ( сечение 3-3 ) и низа 4-4 подкрановой части колонны.

 

Таблица. 3.
Сечение	Усилия	Сочетания усилий
		I основное			II основное
		Mmax	Mmin	Nmax	Mmax	Mmin	Nmax
		1+3+13	1+(5+9)+15	1+3	1+2+13	1+(4+8)+15	1+2
	Msd	18.82	-20.68	16.78	18.16	-29.96	16.11
	Nsd	381.83	325.13	381.83	357.36	276.36	357.36
2-2	Vsd	12.47	-3.31	10.11	11.52	-7.19	9.16
	Msdlt	14.94	-4.55	14.94	16.11	-24.70	16.11
	Nsdlt	349.43	325.13	349.43	357.36	276.36	357.36
		1+(5+9)+13	1+3+15	1+3+(5+9)	1+(4+8)+13	1+2+13	1+3+(4+8)
	Msd	7.30	-90.24	-9.12	36.86	-78.50	-10.40
	Nsd	712.25	448.25	768.95	733.69	413.82	790.39
3-3	Vsd	13.49	7.67	12.10	12.61	11.52	11.23
	Msdlt	-23.20	-76.77	-29.35	34.81	-80.55	28.65
	Nsdlt	591.99	415.85	616.29	733.69	413.82	757.99
		1+(5+9)+13	1+3+15	1+3+(5+9)	1+(4+8)+13	1+3+14	1+3+(4+8)
	Msd	66.31	-79.91	-37.21	88.08	-97.56	41.44
	Nsd	809.00	545.00	865.70	815.93	471.76	872.63
4-4	Vsd	19.61	3.84	12.10	18.73	-1.71	11.23
	Msdlt	-32.42	-40.61	-35.73	88.08	-93.15	45.85
	Nsdlt	688.74	512.60	713.04	735.75	439.36	840.23

 

 

Расчет и конструирование ступенчатой двухветвевой колонны

Исходные данные.

Бетон тяжелый класса , подвергнутый тепловой обработке при атмосферном давлении.

 (табл. 6.2 [1]), ‰,

Арматура класса S400:

‰,

 

Надкрановая часть колонны.

Размеры прямоугольного сечения надкрановой части сечения:

b = 400 мм; h = 380 мм; с = 40 мм.

Полезная высота сечения: d = h – c = 380 – 40 = 340 мм.

Подбор площади сечения рабочей арматуры производим для двух расчетных сочетаний усилий в сечении 2 - 2 (табл. 3):

− для : , , ,

(1+3+13) − отсутствует крановая нагрузка.

− для : , , ,

(1+(4+8)+15) − присутствует крановая нагрузка.

Расчетная длина надкрановой части в плоскости изгиба по табл. 7.4 [1]:

−  − без учета нагрузки от кранов;

−  − с учетом нагрузки от кранов.

Радиус инерции сечения:

.

⇐ Предыдущая123456Следующая ⇒

Поделиться: