Выбор коммутационных аппаратов РУ ГПП.

⇐ ПредыдущаяСтр 3 из 4Следующая ⇒

Выбор аппаратов осуществляется для следующего по мощности трансформатора.

Мощность следующего трансформатора 32 МВ·А.

Выбор выключателей и разъединителей на 110 кВ, осуществляется из расчета 1, 5 S_ном большего трансформатора.

Номинальный ток большего трансформатора на стороне 110 кВ равен:

I_в.ном = = кА.

Выбираем разъединитель на стороне 110 кВ марки РГП-110-1250УХЛ1.

Технические характеристики:

-номинальное напряжение 110 кВ,

-наибольшее рабочее напряжение 126 кВ,

-номинальный ток 1250 А,

-ток термической стойкости 25 кА,

-ток электродинамической стойкости 63 кА.

Выключатель на стороне 110 кВ марки ВГТ-110-40/2500У1.

Технические характеристики:

-номинальное напряжение 110 кВ,

-наибольшее рабочее напряжение 126 кВ,

-номинальный ток 2500 А,

-номинальный ток отключения 40 кА,

-наибольший пик сквозного тока к.з. 102 кА,

-ток термической стойкости 40 кА.

Выбор выключателей на выводах вторичной обмотки 10 кВ трансформаторов ГПП, осуществляется из расчета 0, 75 S_ном большего трансформатора.

Номинальный ток большего трансформатора на стороне 10 кВ равен:

I_н.ном = = кА.

Выбираем выключатели на выводах 10 кВ вторичной обмотки трансформаторов ГПП марки ВВПЭ-10-20/2500У3.

Технические характеристики:

-номинальное напряжение 10 кВ,

-наибольшее рабочее напряжение 12 кВ,

-номинальный ток 2500 А,

-номинальный ток отключения 20 кА.

Выбор секционных выключателей для РУ 10кВ ГПП осуществляется из расчета 0, 375 S_ном большего трансформатора.

Номинальный ток на секционных выключателях равен:

I_с.ном = = 0, 866 кА.

Выбираем секционные выключатели для РУ 10кВ ГПП марки ВВПЭ-10-20/1000У3.

Технические характеристики:

-номинальное напряжение 10 кВ,

-наибольшее рабочее напряжение 12 кВ,

-номинальный ток 1000 А,

-номинальный ток отключения 20 кА.

Выбор выключателей для отходящих линий на РУ 10 кВ ГПП осуществляется из расчета максимальной нагрузки на одно присоединение в РУ. Максимальная нагрузка равна 4, 2 .

Максимальный ток на отходящей линии равен:

I_max = = 0, 253 кА.

Выбираем выключатели марки ВВПЭ-10-20/630У3.

Технические характеристики:

-номинальное напряжение 10 кВ,

-наибольшее рабочее напряжение 12 кВ,

-номинальный ток 630 А,

-номинальный ток отключения 20 кА.

7.3 Определение минимально допустимых сечений кабельных линий по термической стойкости токам к.з.

Термически стойкое к током КЗ сечение определяется по формуле:

q_мин= (мм²),

где: I_∞ - установившееся значение тока КЗ (А); I_∞=I^”=I_к2,

t_п – приведенное время КЗ (с),

С – температурный коэффициент, учитывающий ограничение допустимой температуры нагрева жил кабеля, (для кабелей с бумажной изоляцией на напряжение 10 кВ С = 95 А∙ с²/мм²).

t_п = t_ап + t_пп (с),

где: t_ап, t_пп – соответственно, апериодическая и периодическая составляющие времени тока КЗ (с). (периодическая составляющая находится из графиков как функция действительного времени КЗ).

t_пп = ƒ (t_кз) (с), где: t_кз – действительное время КЗ (с).

t_кз = t_в + t_з (с), где: t_в, t_з – соответственно, длительность действия отключающей аппаратуры и защиты.

t_ап ≈ 0, 05 (β ”)² (с), где: β ”=I”/I_∞=1.

При действительном времени t_кз> 1с величина t_ап не учитывается.

За стандартное термически стойкое сечение принимается ближайшее меньшее сечение к расчетной величине.

Произведём расчет для одноступенчатой схемы, в которой время работы защиты =0, 7с, и складывается из времени работы защиты трансформатора 0, 2с + релейный коэффициент 0, 5с.

Время отключения современных вакуумных выключателей составляет 0, 02с.

t_кз = 0, 7+0, 02=0, 72с, следовательно t_пп = 0, 7с.

t_ап = = 0, 05с.

t_п = 0, 7+0, 05 = 0, 75с.

q_мин = мм².

Принимаем минимально допустимое сечение равное 70 мм².

Произведем расчет для двухступенчатой схемы, в которой от РУ ГПП запитан промежуточный РП питающий трансформаторы корпусов. Время работы защиты будет равно 2, 2с и будет складываться из времени работы защиты трансформатора 0, 2с +релейные коэффициенты 0, 5с на время работы отходящего выключателя в РП, секционного выключателя в РП, вводного выключателя в РП и отходящего выключателя в РУ ГПП.

t_кз = с следовательно t_пп = с.

t_п = с.

q_мин = мм².

Принимаем минимально допустимое сечение равное 120 мм².

8. Выбор типа, числа и мощности трансформаторов цеховых ТП, количества ТП в каждом корпусе и места их расположения.

8.1 Выбор числа и мощности цеховых трансформаторов.

Единичная мощность трансформаторов определяется как функция удельной плотности нагрузки:

где F – площадь корпуса.

При σ ≤ 0, 2 устанавливаются трансформаторы S_ном =1000 ,

при 0, 2≤ σ ≤ 0, 5 устанавливаются трансформаторы S_ном=1600 ,

при σ ≥ 0, 5 устанавливаются трансформаторы S_ном =2500

Минимальное расчетное значение числа цеховых трансформаторов.

где: β – коэффициент загрузки, равный 0, 9.

Определяем – оптимальное число трансформаторов в цехе:

где – добавка до ближайшего большего целого числа,

m – добавка до оптимального числа трансформаторов.

рис.4. Зоны для определения дополнительного числа трансформаторов.

Расчеты по выбору числа и мощности цеховых трансформаторов сведены в таблицу 4.

Таблица 4.

№ корпуса	F, м²	σ, кВ·А/м²	S_ном, кВ*А	N_min_расч	N_min	∆ N	m	N_опт	N_{опт.выбр}	N_ТП

Электроснабжение корпуса №2 осуществляется от подстанции, расположенной в корпусе №3. Электроснабжение корпуса №7 осуществляется от подстанции, расположенной в корпусе №8

Электроснабжение корпуса №12 осуществляется от подстанции, расположенной в корпусе №11.

Трансформатор в корпусе № 9 выбран мощностью 1000 , что сделано для унификации трансформаторного хозяйства.

⇐ Предыдущая 1 234 Следующая ⇒