Подобрать режущий и мерительный инструмент.

№ опер	Наименование операции	Ra	Наименование перехода	Оснастка, режущий инструмент, специальный инструмента.
	Заготовительная		Установить и закрепить заготовку. Отрезать заготовку на 200+1	РИ: Пила ленточная. 4520*34*1, 1. СИ: ШЦ-I-150-0.1
	Токарная	Rа3, 2   Ra1.6	1.Зацентровка 2.Сверление Ø 16+0, 2 на 18мм 3)повторяем 2 позицию еще 2 раза. 4)Зенкерование Ø 16+0, 027мм. 5)развернуть черн. Ø 17+0, 027 6)Развернуть чист. Ø 18+0, 027 мм 7)Обработка поверх. 1, 2 и 3, 4 черновая Ø 29-0, 033 и 33-0, 36мм 8) Обработка поверх.1, 2 и 3, 4 чистовая. Ø 28-0, 033 и 32-0, 36мм 9)Обработка поверх. 3, 4 и 5 черновая 54, 5-0, 74мм 10)Обработка поверх. 3, 4 и 5 чист. 54-0, 74мм	1)Патрон 3х-кулачковый 2) Сверло d 16114050Holex 3) Сверло d 16 114050Holex   4)ЗенкерD16 150020Holex 5)Развертка d17 163000 Holex 6) Развертка d18 163000 Holex   7)пластина CNMG120408FG ДержавкаPCLNR/L2525M12   8) пластина WNMG 120408FG Державка PCLNR/L2525M12   9) пластина CNMG120408FG Державка PCLNR/L2525M12 10) пластина WNMG060408FG Державка PCLNR/L2525M12 Изм.. № докум. Подпись Дата Лист Лист   ТМС.09.03.ПЗ.
	Токарная	Rа3, 2	1. Обработать пов. 1, 2 и 3, 4 черновая Ø 29-0, 3; 21-0, 38; 8-0, 36; Ø 53-0, 46 мм 2. Обработать пов. 1, 2 и 3, 4 чистовая Ø 28-0, 3; 20-0, 38; 8-0, 36; Ø 53-0, 46 мм 3. Снимаем деталь	1)Патрон 3х-кулачковый   1) пластина CNMG120408FG Державка PCLNR/L2525M12     2) пластина WNMG 060408FG Державка PCLNR/L2525M12
	Сверлильная	Rz80	1. Центровка отверстия 1 выд. Размеры 2, 3 2.Сверление Ø 6, 2+0, 36 мм Б. переустановить деталь на 120° 3)Повторяем работы по переходам 1, 2 для остальных 2 отв.	1)тисы 2)Сверло d6.2 114050Holex
	Сверлильная	Rа1, 6	1.Центровка отверстия 1 и 2. 2.Сверлить отв Ø 4+0, 3 мм 3)Развертывание Ø 4 +0, 3мм 4)Снять деталь	1)Кондуктор 2)Сверло d4 114050 Holex 2)развертка d4 162951Holex
	Слесарная	Rа3, 2   Ra1.6	Притупить острые кромки не более 0, 2мм	РИ: Шабер, Шкурка, Надфиль

Изм..

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

Лист

ТМС.09.03.ПЗ.

Присозданий тех процесса на опер015 был произведен расчет на размерную цепь

[52]=32+20

∆ SA∑ =+0, 37=0, 17+0, 20=0

∆ IA∑ =-0, 37=-0.17+(-0.20)

Таким образом получается: 32-036; 20-0, 38мм чтобы деталь была годной меняем допуск на опер.010 с 32-0, 62мм на 32-0, 36мм, а на опер.015 ставим размер 20-0, 38.

Изм..

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

Лист

ТМС.09.03.ПЗ.

Назначить режимы резания.

О10 Токарная с ПУ

 

Назначаем режимы резания на станок Токарно-револьверный 1В340

1.1 Находим поправочный коэффициент KMVучитывающий физико механические свойства

KMV=Kr(750/σ B)^nV=1(750/450)^1=1

Кr=1-Коэф. Для материала инструмента.

nV=1- показатели степени при обработке резцами

σ B= 450Мпа

 

1.2 Поправочный коэффициент KnVучитывающий влияние состояния поверхности заготовки на скорость резания.

KnV=1

1.3 Поправочный коэффициент KиV, учитывающий влияние инструментального инструмента на скорость резания.

KиV=0.35

1.4 Коэффициент изменения стойкости KТИ, в зависимости от числа одновременно работающих инструментов при средней равномерности их нагрузки

KТИ = 1

1.5 Коэффициент изменения стойкости КTc, в зависимости от числа одновременно обслуживаемых станков.

КTc = 1

1.6 Поправочный коэффициент Kmp, учитывающий влияние качества обрабатываемого материала на силовые зависимости от:

При сверлений:

Kmp=(450/750)^1=0.6

 

При токарной:

Kmp=(450/750)^2.1=0.36

 

 

2.Расверливание d16

2.1Находим глубину резания при расверливаний:

t=0.5(D-d);

t=0.5*15=7.5мм

2.2Назначаем подачу при сверлений стали

S=0.43мм/об

2.3Находим скорость резания при расверливаний:

V=CV*D^q/T^m*t^x*S^y*K_V

V=16.2*16^{0, 4}/45^{0, 2}*7.5^{0, 2}*0.43^{0, 5}=48.496/4.247=11.41*0, 35=3, 99м/мин

2.3.1Определяем значение коэффициента СV и его показателей степеней

Изм..

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

Лист

ТМС.09.03.ПЗ.

СV=16, 2: q=0.4; x=0.2; y=0.5; m=0.2; T=45

2.4Найдем общий поправочный коэффициент на скорость резания:

KV=KMV*KИV*K1v

K_V=1*0, 35*1=0, 35

K1v- поправочный коэффициент на скорость резания при сверлений, учитывающий глубину обрабатываемого отверстия.

2.5 Определяем крутящий момент при рассверливании:

Мкр=10C_MD^qt^xs^yK_P

M_KP=10*0.09*16¹*7.5^0.9*0.43^0.8*0, 6=0, 9*16*6, 13*0, 509*0, 6=26.95Нм

2.5.1Найдем значения коэффициентов и показателей степени для крутящего момента

С_м=0, 09; q=1; x=0, 9; y=0.8

2.5.2 Находим поправочный коэффициент для стали от крутящегомомента:

K_P=0, 6

2.6 Определяем осевую силу:

P_O=10C_Pt^xs^yK_P

P_O=10*67*7.5^1.2*0.43^0.8*0.6=670*11.22*0.50*0.6=2255.22H

2.6.1Найдем значения коэффициентов и показателей степени для осевого момента

С_p=67; x=1.2; y=0.65

2.6.2 Находим поправочный коэфициент для сталт от осевого момента:

K_P=0, 6

 

3.Зенкерование

3.1Находим глубину резания при зенкерований:

t=0.5(D-d);

t=0.5*1=0.5мм

3.2Назначаем подачу при зенкерований стали

S=0.6 мм/об

3.3Находим скорость резания при зенкерований:

V=CV*D^q/T^m*t^x*S^y*K_V

V=18*17^{0, 6}/30^{0, 25}*0.5^{0, 2}*0.6^{0, 3}=98, 46/1, 73=56, 91*0, 35=19, 91м/мин

3.3.1Определяем значение коэффициента СV и его показателей степеней

СV=18: q=0.6; x=0.2; y=0.3; m=0.25; T=30

3.4Найдем общий поправочный коэффициент на скорость резания:

KV=KMV*KИV*K1v

K_V=1*0, 35*1=0, 35

K1v- поправочный коэффициент на скорость резания при зенкерований, учитывающий глубину обрабатываемого отверстия.

3.5 Определяем крутящий момент при зенкерований:

Мкр=10C_MD^qt^xs^yK_P

M_KP=10*0.09*17¹*0.5^0.9*0.6^0.8*0, 6=0, 9*17*0, 53*0, 66*0, 6=3, 21Нм

3.5.1Найдем значения коэффициентов и показателей степени для крутящего момента

Изм..

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

Лист

ТМС.09.03.ПЗ.

С_м=0, 09; q=1; x=0, 9; y=0.8

3.5.2 Находим поправочный коэфициент для стали от крутящегомомента:

K_P=0, 6

3.6 Определяем осевую силу:

P_O=10C_Pt^xs^yK_P

P_O=10*67*0.5^1.2*0.6^0.65*0.6=670*0, 43*0.717*0.6=123, 94H

3.6.1Найдем значения коэффициентов и показателей степени для осевого момента

С_p=67; x=1.2; y=0.65

3.6.2 Находим поправочный коэфициент для сталт от осевого момента:

K_P=0, 6

 

4 Развертка черновая

4.1Находим глубину резания при развертывание:

t=0.5(D-d);

t=0.5*0, 5=0.25мм

4.2Назначаем подачу при развертывание стали

S=1 мм/об

4.3Находим скорость резания при развертыванием:

V=CV*D^q/T^m*t^x*S^y*K_V

V=10, 5*17, 5^{0, 3}/40^{0, 4}*0.25^{0, 2}*1^{0, 65}=24, 67/3, 308=7, 45*0, 35=2, 6м/мин

4.3.1Определяем значение коэффициента СV и его показателей степеней

СV=10, 5: q=0.3; x=0.2; y=0.65; m=0.4; T=40

4.4Найдем общий поправочный коэффициент на скорость резания:

KV=KMV*KИV*K1v

K_V=1*0, 35*1=0, 35

K1v- поправочный коэффициент на скорость резания при развертываний, учитывающий глубину обрабатываемого отверстия.

4.5 Определяем крутящий момент при развертыванием:

Мкр=10C_MD^qt^xs^yK_P

M_KP=10*0.09*17, 5¹*0.25^0.9*1^0.8*0, 6=0, 9*17, 5*0, 287*1*0, 6=2, 71Нм

4.5.1Найдем значения коэффициентов и показателей степени для крутящего момента

С_м=0, 09; q=1; x=0, 9; y=0.8

4.5.2 Находим поправочный коэфициент для стали от крутящегомомента:

K_P=0, 6

4.6 Определяем осевую силу:

P_O=10C_Pt^xs^yK_P

P_O=10*67*0.25^1.2*1^0.65*0.6=670*0, 189*1*0.6=75.9H

4.6.1Найдем значения коэффициентов и показателей степени для осевого момента

С_p=67; x=1.2; y=0.65

4.6.2 Находим поправочный коэфициент для сталт от осевого момента:

K_P=0, 6

Изм..

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

Лист

ТМС.09.03.ПЗ.

5. Развертка чистовая

5.1Находим глубину резания при развертывание:

t=0.5(D-d);

t=0.5*0, 5=0.25мм

5.2Назначаем подачу при развертывание стали

S=1 мм/об

5.3Находим скорость резания при развертыванием:

V=CV*D^q/T^m*t^x*S^y*K_V

V=10, 5*18^{0, 3}/40^{0, 4}*0.25^{0, 2}*1^{0, 65}=25/3, 308=7, 55*0, 35=2, 64м/мин

5.3.1Определяем значение коэффициента СV и его показателей степеней

СV=10, 5: q=0.3; x=0.2; y=0.65; m=0.4; T=40

5.4Найдем общий поправочный коэффициент на скорость резания:

KV=KMV*KИV*K1v

K_V=1*0, 35*1=0, 35

K1v- поправочный коэффициент на скорость резания при развертываний, учитывающий глубину обрабатываемого отверстия.

5.5 Определяем крутящий момент при развертыванием:

Мкр=10C_MD^qt^xs^yK_P

M_KP=10*0.09*18¹*0.25^0.9*1^0.8*0, 6=0, 9*18*0, 287*1*0, 6=2, 78Нм

5.5.1Найдем значения коэффициентов и показателей степени для крутящего момента

С_м=0, 09; q=1; x=0, 9; y=0.8

5.5.2 Находим поправочный коэфициент для стали от крутящего момента:

K_P=0, 6

5.6 Определяем осевую силу:

P_O=10C_Pt^xs^yK_P

P_O=10*67*0.25^1.2*1^0.65*0.6=670*0, 189*1*0.6=75.9H

5.6.1Найдем значения коэффициентов и показателей степени для осевого момента

С_p=67; x=1.2; y=0.65

5.6.2 Находим поправочный коэфициент для сталт от осевого момента:

K_P=0, 6

 

6.Точение черновое

6.1Находим глубину резания при шероховатости Ra=3.2мкм:

t=2

6.2Назначаем подачу при черновом точений пластинками из твердого сплава

S=0, 5 мм/об

6.3Находим скорость резания:

V=CV/Т^mt^xs^y*K_V

V=350/45^0.2*2^0.15*0.5^0.35=350/2.37=147.6 *0.35=51.6м/мин

6.3.1Определяем значение коэффициента СV и его показателей степеней

СV=350; x=0.15; y=0.35; m=0.2; T_MИ=T*K_TU=45*1=45

Изм..

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

Лист

ТМС.09.03.ПЗ.

6.4Найдем общий поправочный коэффициент на скорость резания:

KV=KMV*KnV*Kuv

K_V=1*1*0.35=0, 35

6.5 Определяем силу резания:

P_{z, y, x}=10C_Pt^xs^yVⁿK_P

P_{z, y, x}=10*300*2¹*0.5^0.75*51, 6^-0.15*0, 93=3000*2*0, 594*0, 553*0, 93=1833 Н

6.5.1Найдем значения коэффициентов и показателей степени.

С_P=300; x=1; y=0.75; n=-0.15

6.5.2 Находим поправочный коэфициентК_р:

K_P=K_MP*K_{φ P}*K_{γ P}*K_rP=1*1*1*1*0, 93=0, 93

6.6 Определяем мощность резания:

N=P_ZV/1020*60

N=1833*51.6/61200=1.54 Квт

 

 

7.Точение чистовое

7.1Находим глубину резания при шероховатости Ra=3.2мкм:

t=0, 4

7.2Назначаем подачу при черновом точений пластинками из твердого сплава

S=0, 10 мм/об

7.3Находим скорость резания:

V=CV/Т^mt^xs^y*K_V

V=420/45^0.2*0, 4^0.15*0.10^0.2=420/1, 17=358, 9 *0.35=125, 6м/мин

7.3.1Определяем значение коэффициента СV и его показателей степеней

СV=420; x=0.15; y=0.20; m=0.2; T_MИ=T*K_TU=45*1=45

7.4Найдем общий поправочный коэффициент на скорость резания:

KV=KMV*KnV*Kuv

K_V=1*1*0.35=0, 35

7.5 Определяем силу резания:

P_{z, y, x}=10C_Pt^xs^yVⁿK_P

P_{z, y, x}=10*300*0, 4¹*0.10^0.75*125, 6^-0.15*0, 93=3000*0, 4*0, 177*0, 484*0, 93=96 Н

7.5.1Найдем значения коэффициентов и показателей степени.

С_P=300; x=1; y=0.75; n=-0.15

7.5.2 Находим поправочный коэфициентК_р:

K_P=K_MP*K_{φ P}*K_{γ P}*K_rP=1*1*1*1*0, 93=0, 93

7.6 Определяем мощность резания:

N=P_ZV/1020*60

N=96*125, 6/61200=0, 19 Квт

 

 

Изм..

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

Лист

ТМС.09.03.ПЗ.

020 Токарная с ПУ

Назначаем режимы резания на станок Токарно-револьверный 1В340

1.Точение черновое

1.1Находим глубину резания при шероховатости Ra=3.2мкм:

t=2

1.2Назначаем подачу при черновом точений пластинками из твердого сплава

S=0, 5 мм/об

1.3Находим скорость резания:

V=CV/Т^mt^xs^y*K_V

V=350/45^0.2*2^0.15*0.5^0.35=350/2.37=147.6 *0.35=51.6 м/мин

1.3.1Определяем значение коэффициента СV и его показателей степеней

СV=350; x=0.15; y=0.35; m=0.2; T_MИ=T*K_TU=45*1=45

1.4Найдем общий поправочный коэффициент на скорость резания:

KV=KMV*KnV*Kuv

K_V=1*1*0.35=0, 35

1.5 Определяем силу резания:

P_{z, y, x}=10C_Pt^xs^yVⁿK_P

P_{z, y, x}=10*300*2¹*0.5^0.75*51, 6^-0.15*0, 93=3000*2*0, 594*0, 553*0, 93=1833 Н

1.5.1Найдем значения коэффициентов и показателей степени.

С_P=300; x=1; y=0.75; n=-0.15

1.5.2 Находим поправочный коэфициентК_р:

K_P=K_MP*K_{φ P}*K_{γ P}*K_rP=1*1*1*1*0, 93=0, 93

1.6 Определяем мощность резания:

N=P_ZV/1020*60

N=1833*51.6/61200=1.54 Квт

 

 

2.Точение чистовое

2.1Находим глубину резания при шероховатости Ra=3.2мкм:

t=0, 4

2.2Назначаем подачу при черновом точений пластинками из твердого сплава

S=0, 10 мм/об

2.3Находим скорость резания:

V=CV/Т^mt^xs^y*K_V

V=420/45^0.2*0, 4^0.15*0.10^0.2=420/1, 17=358, 9 *0.35=125, 6м/мин

2.3.1Определяем значение коэффициента СV и его показателей степеней

СV=420; x=0.15; y=0.20; m=0.2; T_MИ=T*K_TU=45*1=45

2.4Найдем общий поправочный коэффициент на скорость резания:

KV=KMV*KnV*Kuv

K_V=1*1*0.35=0, 35

2.5 Определяем силу резания:

P_{z, y, x}=10C_Pt^xs^yVⁿK_P

P_{z, y, x}=10*300*0, 4¹*0.10^0.75*125, 6^-0.15*0, 93=3000*0, 4*0, 177*0, 484*0, 93=96 Н

2.5.1Найдем значения коэффициентов и показателей степени.

С_P=300; x=1; y=0.75; n=-0.15

2.5.2 Находим поправочный коэфициентК_р:

K_P=K_MP*K_{φ P}*K_{γ P}*K_rP=1*1*1*1*0, 93=0, 93

2.6 Определяем мощность резания:

N=P_ZV/1020*60

N=96*125, 6/61200=0, 19 Квт

 

Изм..

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

Лист

ТМС.09.03.ПЗ.

Научное иследование

Требования к параметрам шероховатости устанавливают на основании их связи с функ­циональными показателями деталей машин, причем значения этих параметров могут быть рассчитаны по теоретическим или эмпириче­ским уравнениям связи показателей эксплуата­ционных свойств деталей машин и их соединений с характеристиками качества поверхностей.

Технологическое обеспечение шероховато­сти поверхности базируется в основном на экспериментальном изучении зависимостей между методом окончательной обработки и параметрами шероховатости.

Изм..

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

Лист

ТМС.09.03.ПЗ.

Достигаемая при определенном методе обработки шероховатость прежде всего харак­теризуется высотными методами Ra, Rz или Rmax. Однако поверхности с одинаковой вы­сотой неровностей, но полученные различны­ми технологическими методами, могут иметь различные эксплуатационные свойства, напри­мер по-разному сопротивляться действию сил, стремящихся деформировать выступы. Такие поверхности прежде всего могут различаться опорными (несущими) площадями.

Оценка по опорной длине профиля не дает достаточно полного представления об опор­ной площади, так как шероховатость поверх­ности в поперечном и продольном направле­ниях различна и не связана постоянным соотношением. Поэтому для оценки несущих площадей нужна топография поверхности.

С уменьшением высоты поперечных микро­неровностей высота продольной и поперечной шероховатостей становится примерно одина­ковой. Наибольшее различие наблюдается при грубой обработке, когда продольная вы­сота составляет малую долю отпоперечной.

В некоторых случаях механической обра­ботки продольная шероховатость может пре­вышать поперечную (например, при резании с образованием нароста на режущей кромке инструмента); наличие или отсутствие вибра­ции также заметнее сказывается на продоль­ной шероховатости, чем на поперечной. Сле­довательно, при оценке опорной площади необходимо учитывать отличия шероховато­сти в различных направлениях (микротопогра­фию поверхности).

Для оценки опорной площади поверхно­стей с нерегулярной шероховатостью, которой свойственны как случайные очертания неров­ностей, так и их расположение по высоте (по­верхности отливок заготовок после шлифова­ния, хонингования, упрочения дробью, элек­троискровой обработки, полирования и др.), можно воспользоваться теорией случайных функций. Профилограммы нерегулярной ше­роховатости приближенно могут быть опи­саны нормальным стационарным процессом. При этих условиях

, (1)

где — функция Лапласа.

Задаваясь различными уровнями р(0 < р < 0, 5Rmах), определяют значения t_p и строят опорную кривую профиля (в данном случае она получается симметричной относительно средней линии профиля).

Стандартные параметры шероховатости для расчетов, например, контактного взаимодей­ствия целесообразно дополнить параметром R_p.

Тогда зависимость для оценки величины t_p выше средней линии профиля принимает вид

, (2)

где

; (3)

; (4)

t_m – относительная опорная длина профиля по средней линии.

Формулы (1) и (2) позволяют определять опорные площади поверхности и сравнивать их без построения опорных кривых, что значительно снижает трудоемкость оценки шерохо­ватости поверхности.

Опорная площадь может оказаться одина­ковой для нескольких поверхностей, обрабо­танных различными методами. Отличие таких поверхностей устанавливают по геометриче­ским характеристикам отдельных микронеров­ностей: каждому методу обработки соответ­ствует определенный диапазон изменения углов профиля и радиусов закругления высту­пов в зависимости от высоты шероховатости поверхностей.

Изм..

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

Лист

ТМС.09.03.ПЗ.

В преобладающем большинстве случаев радиус r_пр, закругления вершин микронеровно­стей в продольном направлении превышает радиус r_п закругления в поперечном направле­нии. Угол β _п профиля микронеровности для поперечного направления больше чем угол β _пр для продольного. С уменьшением высоты не­ровностей наблюдается общая тенденция к уменьшению углов профиля и соответствую­щему увеличению радиусов закругления вы­ступов.

Геометрические характеристики микроне­ровностей, высота неровностей, их шаги свя­заны между собой. С уменьшением высоты не­ровностей при каждом методе обработки возрастает соотношение между шагом неров­ностей профиля S и высотойR_max. Для боль­шинства методов механической обработки при средней высоте неровностей поверхностей шаг S_п поперечной шероховатости не превышает 40Rmax(шлифование, точение, строгание, фре­зерование, растачивание стальных и чугунных деталей). Для неровностей меньшей высоты их шаги могут достигать почти 300Rmax. ШагS_пр продольной шероховатости обычно превы­шает шаг поперечной шероховатости. Отношение этих величин в большинстве случаев не превышает 15, хотя в отдельных случаях до­стигает 40. Абсолютные значения шага про­дольных неровностей достигают 800Rmax. Следовательно, чем больше радиусы закругле­ния выступов, тем меньше углы профиля и больше размеры оснований отдельных не­ровностей и их шаг (при определенной высоте шероховатостей).

Таким образом, за критерий оценки геоме­трии шероховатостей, полученных различны­ми методами обработки, можно принять от­ношение радиуса закругления выступов к высоте неровностей. Значения приведенного радиуса закругления выступов r= и от­ношения r/Rmax для различных методов обработки резанием даны в табл. 4.

При необходимости получения более точных значений, характеризующих опорную площадь и другие геометрические параметры качества поверхности деталей, обязательно следует учитывать конкретные условия выпол­нения соответствующей технологической опе­рации (материал обрабатываемой детали, получаемую шероховатость при определенных режимах обработки, материал инструмента и т. д.). При этом во многих случаях целесо­образно учитывать технологическую наслед­ственность.

Для получения заданной шероховатости используются специализированное оборудование и инструмент где проходит многоэтапный переход.

На токарной операций пластинками из твердого сплава протачивается поверхность с шероховатостью Ra 1.6 и оставляемым допуском в пределах 0, 2…0, 5мм с выдержкой биения 0, 1.

После деталь поступает на слесарную операцию где проходит зачищение оставленное на последующих операций, далее деталь поступает на шлифовальную операцию где ее закрепляют, выверяют биение и начинают обрабатывать поверхность выдерживая диаметр. Обработку производят шлифовальным кругом ( ) замеряя микрометром и нутромером в зависимости от поверхности

 

Изм..

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

Лист

ТМС.09.03.ПЗ.

Технологическое оборудование

 

Выбор модели станка, прежде всего, определяется его возможностью обеспечить точность размеров и форм, а также качество поверхности изготовляемой детали. Если эти требования можно обеспечить обработкой на различных станках, определенную модель выбирают из следующих соображений:

1. Соответствие основных размеров станка габаритам обрабатываемых деталей, устанавливаемых по принятой схеме обработки;

2. Соответствие станка по производительности заданному масштабу производства;

3. Возможность работы на оптимальных режимах резания;

4. Соответствие станка по мощности;

5. Возможность механизации и автоматизации выполняемой обработки;

6. Наименьшая себестоимость обработки;

7. Реальная возможность приобретения станка;

8. Необходимость использования имеющихся станков.

⇐ Предыдущая123Следующая ⇒

Поделиться:

Популярное:

1. Для этого данная книга даст вам необходимый инструмент.
2. Электроизмерительный прибор индукционной системы. Назначение. Принцип действия. Устройство. Работа.