Экспертиза соответствия электрических характеристик проводов (кабелей) и аппаратов защиты

Пример 1. К силовой сети, выполненной кабелем НРГ 3х1, 5 проложенным в газовых трубах, подключен электродвигатель ВН2М2 (Р_н =7, 5 кВт, h = 0, 88, cosj = 0, 88, К_п=7), расположенный во взрывоопасной зоне класса В-Ia. От перегрузки двигатель защищен тепловым реле ТРН 20 (I₀=16 А) магнитного пускателя ПМЕ 222. Для защиты от токов КЗ применен автомат типа АЕ 2036 с I_н.расц. = 16 А.

Напряжение сети 380/220 В. Проверить соответствие: сечения токопроводящих жил кабеля, автомат и тепловые реле.

1.1. Рассчитываем номинальный ток электродвигателя

.

1.2. Проверяем сечение жил кабеля в соответствии с условием I_доп ≥ 1, 25 I_н (двигатель с короткозамкнутым ротором расположен во взрывоопасной зоне В-Iа (п.7.3.97 [1]). По табл. 1.3.6 [1] (1-й и 5-й столбцы) определяем I_доп для S=1, 5 мм²:

I_доп =19 А ≥ 1, 25 ∙ 14, 7 ≈ 18, 4 А Условие выполняется.

1.3. Проверяем тепловое реле в соответствии с условием I_н.р ≥ I_н

По табл. П.1.6 пособия (табл. П12 п.5 [4]) этому условию удовлетворяет реле ТРН-20 с номинальным током I_н.р = 25 А > I_н.=14, 7 А. Условие выполняется.

По условию I₀ ≈ I_н выбираем нагревательный элемент реле. Этому условию удовлетворяют два нагревательных элемента с токами нулевой уставки I₀₁=12, 5 А и I₀₂=16 А табл. П.1.6 пособия (табл. П12 п.5 [4]).

Для выполнения условия I_yст » I_н тепловые реле необходимо отрегулировать. Рассчитываем количество делений на которое необходимо повернуть поводок регулятора реле.

Для реле, у которого I₀₁=12, 5 А:

Округляем до плюс 3 делений.

Аналогично для реле, у которого I₀₂=16 А

Округляем до минус 2 делений.

Таким образом, возможна защита тепловыми реле ТРН-20 с током нулевой уставки I₀₁ = 12, 5 А, при этом поводок регулятора необходимо установить на делении +3, либо с током нулевой уставки I₀₂ = 16 А при этом поводок регулятора необходимо установить на делении -2. Второй вариант с I₀₂ = 16 А предпочтительней, поскольку нагревательный элемент реле в рабочем режиме будет иметь меньшую температуру.

1.4. Проверяем автомат АЕ 2036. В соответствии с условием I_Н.А. ≥ I_н, по табл. П 1.1. пособия (табл.П11 [4]) для автомата АЕ2036:

I_Н.А. = 25 А > I_н.= 14, 7 А. Условие выполняется.

Проверяем расцепитель автомата в соответствии с условием I_н.расц ≥ I_н:

I_н.расц=16 А > I_н=14, 7 А. Условие выполняется.

1.5. Проверяем устойчивость работы автоматического выключателя при пусках двигателя (на отсутствие ложных отключений).

В соответствии с табл. П 1.1. (табл. П11 [4]) для автомата АЕ 2036 с I_н.расц. = 16 А ток срабатывания электромагнитного расцепителя:

I_{ср.эл.м.} = 12 I_н.расц = 12 · 16 = 192 А.

Пусковой ток двигателя I_пуск = К_п · I_н =7 ·14, 7 » 102, 9 А.

Проверяем условие: I_{ср.эл.м.} ≥ 1, 25 I_пуск.

Очевидно, что, 192 А > 1, 25 · 102, 9» 128, 6 А, т.е. при пусках двигателя, ложных отключений не будет.

1.6. Поскольку для защиты использованы тепловые реле, то проверять условие защиты сети от перегрузок в соответствии с пп.3.1.10 и 3.1.11 [1] необходимости нет - оно выполняется автоматически при выборе сечения жил кабеля и номинальных параметров реле в соответствии с расчетом по пп.1.1- 1.3. решения данного примера.

Вывод: S_НРГ=1, 5мм², АЕ2036 (I_н.расц = 16 A), ТРН-20 (I₀ = 16 А, N = -2дел.)

Пример 2. К групповой силовой сети подключен электродвигатель КОМ-32-6 (Р_н=19 кВт, h= 0, 84, cosj =0, 8, К_п=6), расположенный во взрывоопасной зоне класса В-I. Напряжение сети 380/220 В.Проверить предохранитель ПР-2 (I_н.пр.=100А и I_н.вст=80А)для защиты сети и двигателя.

 

2.1 Рассчитываем номинальный ток электродвигателя

2.2 Проверяем предохранитель ПР-2 с Iн.пр.=100А по условию I_{н. пр.} ≥ I_н. Iн.пр.=100А> Iн=43А условие выполняется, но использование предохранителя ПР-2 с таким номинальным током нецелесообразно. Выберем по табл. П.1.5 пособия (П7 [4]) предохранитель ПР-2 с Iн.пр.=60А, I_н.вст=45А.

Проверяем предохранитель с номинальным током Iн.пр.=60А

Iн.пр.=60А> Iн=43А Условие выполняется.

Проверяем плавкую вставку с номинальным током Iн.вст.=45А

I_н.вст.=45 А > I_н=43А Условие выполняется.

2.3 Проверяем устойчивость работы предохранителя при пусках двигателя (на отсутствие ложных отключений).

Проверяем условие :

где I_пуск - пусковой ток двигателя I_пуск = К_п ·I_н=6·43 » 258 А;

=2, 5 -коэффициент, зависящий от условий пуска [2].

Очевидно, что 45А < , т.е. при пусках двигателя, будут ложные отключения.

По табл. 7 [4] выберем предохранитель ПР-2 с Iн.пр.=200А и I_н.вст. = 125 А,

Очевидно, что 125А > , т.е. при пусках двигателя, ложных отключений не будет

 

Вывод: ПР-2 с параметрами Iн.пр.=200А; I_н.вст. = 125 А.

Пример 3. В однофазной осветительной сети установлено 13 светильников Н4Б-300. Напряжение сети U_ф=220 В. Сеть выполнена двухжильным проводом марки ПРТО2х1, 5 проложенным в трубах и защищена автоматом АЕ1031-12 степловым расцепителем I _{н. расц}.=25 А.

Проверить соответствие: сечения токопроводящих жил провода и автомат.

3.1. Рассчитываем рабочий ток нагрузки, учитывая, что мощность каждого светильника 300 Вт, cosj =1 (для ламп накаливания):

.

3.2. Проверяем сечение жил провода в соответствии с условием I_доп ≥ I_р

По табл. 1.3.4 (столбцы 1 и 6) [1] определяем I_доп для S=1, 5 мм²:

I_доп = 18 A > I_р =17, 7 А Условие выполняется.

3.3. Проверяем правильность выбора автомата АЕ1031 по условию I_Н.А ≥ I_р.

I_Н.А. = 25 А > I_р =17, 7 А Условие выполняется

3.4. Проверяем номинальный ток расцепителя автомата в соответствии с условием, I _{н. расц} ≥ I_р.

I _{н. расц} =25 A > I_р =17, 7 А Условие выполняется

3.5. Проверяем условие защиты сети от перегрузки в соответствии с требованиями п.3.1 10 и п.3.1.11 [1]:

Условие не выполняется

Корректируем сечение проводников, выбирая по табл. 1.3.4 [1] для S=2, 5 мм²

I_доп = 25 А. тогда Условие выполняется

Вывод: ПРТО (S =2, 5 мм²), АЕ1031-12 (I_н.расц = 25 А).

 

 

Пример 4. В однофазной осветительной сети установлено 25светильников В4Г-150 , расположенных во взрывоопасной зоне классе В-1а. Напряжение сети U_ф=220 В. Сеть выполнена двумя одножильными проводами марки ПРН 2(1x2, 5), длиной 23 м, проложенным в газовых трубах и защищена предохранителем ПР-2. Проверить сечение токопроводящих жил провода и предохранитель ПР-2 (1_н.пр.=15 А) для защиты осветительной сети.

4.1. Рассчитываем рабочий ток нагрузки, учитывая, что мощность каждого светильника 150 Вт, cosj =1 (для ламп накаливания):

4.2По табл. 1.3.4 [1] проверяем сечение провода ПРН S=2, 5 мм², для которого:

I_доп = 27A > I_р =17А,

сечение провода ПРН 2(1x2, 5) выбрано верно.

4.3 Проверяем правильность выбора предохранителя ПР-2 по условию:

I_н.пр. ≥ I_р. (I_н.пр. =15 А < I_р =17 А) Условие не выполняется.

4.4 Выберем предохранитель по таблице П.1.5 пособия П7[4] ПР-2 с I_н.пр. =60 А, I_н.пр. =60 А > I_р =17 А Условие выполняется.

4.5 Проверяем номинальный ток плавкой вставки в соответствии с условием, I_н.вст. ≥ I_р. по табл. П7 [4] пособия I_н.вст. =20 A

I_н.вст=20 А_. ≥ 17А=I_р Условие выполняется.

4.6 Проверяем условие защиты сети от перегрузки в соответствии с требованиями п.3.1 10 и п.3.1.11 [1]:

Условие выполняется.

Вывод: ПРН (S =2, 5 мм²), ПР-2 (I_н.пр=60 А, I_н.вст. =20 А).

 

Пример 5. Напряжение сети 380/220 В. Для осветительной электросети, схема которой с заданными параметрами изображена на рис. 4.1, проверить заданные сечения проводников по допустимой потере напряжения.

 

Рис. 4.1 Расчетная схема осветительной сети

 

5.1. По табл. П 14. [4], для осветительной сети при S_T = 800 кВ·А; cosj = 0, 92 и К_з.т.=0, 9 определяем допустимую потерю напряжения: Δ U_дon =6, 8%

5.2.Определяем фактическую суммарную потерю напряжения на участках сети по формулам 3.1, 3.2 пособия, (4.43, 4.44 [4]):

где С₁= 46 и С₂ =77- коэффициенты для алюминиевых и медных проводников при напряжении 380/220 (система трехфазная с нулевым проводом) и С₃=12, 8 -коэффициент для медных проводников двухпроводной сети при U_ф =220В определяем по табл. П 13 [4].

l_пр– приведенная длина к середине сосредоточения отдельных нагрузок.

5.3. Определяем сумму фактических потерь напряжений в цепи по (4.46 [4]).

Δ U_доп = 6, 8% < Δ U_фак =11, 7%

Условие Δ U_доп> Δ U_фак не выполняется.

Заменим сечение провода ПВ (4х2, 5) на провод ПВ (4х6) по таблице 1.3.4 [1], тогда

Заменим сечение кабеля СРГ (2х2, 5) на кабель (2х5), тогда

5.4. Определяем сумму фактических потерь напряжений в цепи после корректировки сечений:

Δ U_доп = 6, 8% > Δ U_фак =6, 54 % условие выполняется.

 

Вывод: принимаем сечение провода ПВ (4х6) и сечение кабеля СРГ (2х5).

 

Пример 6. Напряжение сети 380/220 В. Для силовой электросети, схема которой с заданными параметрами изображена на рис. 4.2, проверить правильность выбранных сечений проводников по допустимой потере напряжения:

 

Рис.4.2. Расчетная схема сети.

6.1. По табл. П 14. [4], для силовой сети при S_T = 1000 кВ·А; cosj = 0, 8 и К_з.т.= 0, 8 определяем допустимую потерю напряжения: Δ U_дon =6, 6%.

6.2.Определяем фактическую суммарную потерю напряжения на участках сети по формулам 3.1, 3.2 пособия, (4.43, 4.44 [4]):

где С₁= 46 и С₂=77 - соответственно коэффициенты для алюминиевых и медных проводников при напряжении 380/220В (трёхфазное с нулевым проводом)определяем по табл. 3.1 пособия (П 13[4]).

6.3. Сравниваем допустимую и фактическую потерю напряжения в сети

Условие выполняется

Вывод: сечение проводников на участках силовой электросети выбрано правильно.

Пример 7.

Проверить аппарат зашиты плавкий предохранитель ПР – 2 I_н.пр. = 200А и I_н.вст.=125 А по надежности отключения токов короткого замыкания в конце и в начале защищаемой группы силовой сети. Основные параметры приведены на рис. 4.3. Класс взрывоопасной зоны В-Iа. Напряжение сети (Uл / Uф) 380/220 В

 

Рис. 4.3 Расчетная схема силовой сети.

7.1. Проверяем плавкий предохранитель ПР - 2на надежность отключения тока короткого замыкания. При этом учитываем, что минимальное значение тока короткого замыкания будет при однофазном замыкании в конце защищаемой группы.

7.2 Защита обеспечивается надежно, если выполняется условие по защите сети во взрывоопасной зоне, формула (Б.21) [9]:

По формуле (3.14) [4]:

7.3 Определяем полное сопротивление петли фаза-нуль Z_Ф-0 по формуле

3.16 [4]:

где - суммарное активное сопротивление проводников фазы участков цепи

- расчётное удельное сопротивление; равное 0, 019 для меди и 0, 032 для алюминия согласно раздела 3.5. пособия [4];

- сумма добавочных сопротивлений переходных контактов [4]:

0, 015 Ом – добавочное сопротивление переходных контактов для распределительных щитов на станциях и подстанциях;

0, 020 Ом – добавочное сопротивление переходных контактов для первичных цеховых распределительных пунктов напряжением 380 В, питаемых радиальными линиями от щитов подстанций;

0, 020 Ом – добавочное сопротивление переходных контактов для вторичных цеховых распределительных пунктов напряжением 380 В, питаемых радиальными линиями от щитов подстанций;

0, 03 Ом – добавочное сопротивление переходных контактов для аппаратуры, установленной непосредственно у электроприемников, получающих питание от вторичных распределительных пунктов.

- сумма активных сопротивлений нулевых проводников участков электрической цепи:

- сумма индуктивных сопротивлений фазных (нулевых) проводников участков цепи:

где a – среднее значение индуктивного сопротивления одного проводника, Ом× м

a=0, 00007 Ом× м – для кабелей (раздел 3.5 пособия)

Расчетное сопротивление трансформатора Z_Т(1) определяем с помощью линейной интерполяции, данные принимаем по табл. 3.3 пособия (табл. 3.1 [4]).

где Sр – полная мощность трансформатора, кВ∙ А.

7.4. В формулу п.7.3 примера 7 (3.16) [4] подставляем расчетные величины:

Тогда ток короткого замыкания получаем равным:

Проверяем выполнение условия (п.6.2):

Условие выполняется

Следовательно, предохранитель ПР-2 обеспечит надежное отключение аварийного участка при коротком замыкании в конце защищаемой линии.

 

7.5.Проверяем плавкий предохранитель ПР - 2 I_н.пр. = 200А и I_н.вст.=125 А по надежности отключения тока короткого замыкания в начале группы, т.е. по предельной отключающей способности. Максимальное значение тока короткого замыкания будет иметь при трехфазном коротком замыкании на выходных зажимах предохранителя (независимо от режима нейтрали).

Предельная отключающая способность будет обеспечена, если выполняется условие по защите сети во взрывоопасной зоне по (Б 27) [9]:

I_пр.пр.. ≥ I_кз(н)(3)

 

По табл. П 1.5 пособия (табл. П7 [4]) I_np.пр.. = 11000 А.

Определяем полное сопротивление фазы по формуле (3.17) [4]:

где - сумма активных сопротивлений проводников фазы участков электрической цепи:

-сумма добавочных сопротивлений переходных контактов:

- активное сопротивление фазы питающего трансформатора:

где C=2, 5, так как мощность трансформатора до 1000 кВА (раздел 3.5пособия)

- сумма индуктивных сопротивлений проводников фазы участков электрической цепи:

- индуктивное сопротивление фазы питающего трансформатора:

где β =3, так как мощность трансформатора до 1000 кВА (раздел 3.5пособия)

Тогда полное сопротивление фазы равно:

По формуле 3.20 [4]ток трехфазного короткого замыкания получаем равным:

Проверяем выполнение условия (Б 27) [9]:

I_пр.пр. =11000 А ≥ I_кз(н)(3)=3183, 4 А Условие выполняется

 

Вывод: Предохранитель ПР-2 с I_н.пр. = 200А и I_н.вст. = 125А выбран верно.

Пример 8.

Проверить автоматический выключатель АЕ2036 I_Н.А.= 25А I_н.расц. =20А по надежности отключения токов короткого замыкания в конце и в начале защищаемой группы осветительной сети. Основные параметры приведены на рис.4.4. Класс взрывоопасной зоны В-Iа. Напряжение сети U_л/U_ф =380/220 В.

 

Рис. 4.4. Расчетная схема осветительной сети.

 

8.1. Проверяем автомат АЕ2036 на надежность отключения тока короткого замыкания. При этом учитываем, что минимальное значение тока короткого замыкания будет при однофазном замыкании в конце защищаемой группы.

Защита обеспечивается надежно, если выполняется одно из условий Б.22 или Б.23 [9] по защите сети во взрывоопасной зоне:

(Б.22) (Б.23)

По формуле 3.14 [4]:

Значения Z_Ф-0 определяется по формуле (3.16) [4]:

где - сумма активных сопротивлений проводников фазы участков электрической цепи:

- расчётное удельное сопротивление; равное 0, 019 для меди и 0, 032 для алюминия согласно раздела 3.5. пособия [4];

Так как нагрузка между лампочками в осветительной сети распределена равномерно:

lСРГ=

где l_пр– приведенная длина к середине сосредоточения отдельных нагрузок.

- сумма добавочных сопротивлений переходных контактов[4]:

- сумма активных сопротивлений нулевых проводников участков электрической цепи:

SХ_Ф= SХ₀ - сумма индуктивных сопротивлений фазных (нулевых) проводников участков цепи:

a – среднее значение индуктивного сопротивления одного проводника, Ом× м

a=0, 00007 Ом× м – для кабелей;

a=0, 00009 Ом× м – для проводов. (раздел 3.5 пособия)

 

Расчетное сопротивление трансформатора Z_Т(1) определяем с помощью линейной интерполяции, данные принимаем по табл. 3.3 пособия (3.1) [4].

Sр – полная мощность трансформатора, кВ∙ А.

Значения Z_Ф-0 определяется по (3.16) [4]:

Z_(ф-0)=

Тогда ток короткого замыкания определяем по (3.14) [4]:

Проверяем выполнение условия (Б.23) [9]

Условие выполняется

где I_{ср.эл.м.}– ток срабатывания электромагнитного расцепителя таблица П.1.1 пособия:

Проверяем выполнение условия (Б.22) [9]

Условие выполняется

Следовательно, автоматический выключатель АЕ2036 I_н.А.= 25А I_н.расц. =20А обеспечит надежное отключение аварийного участка при коротком замыкании в конце защищаемой линии.

 

8.2.Проверяем автоматический выключатель АЕ2036 по надежности отключения тока короткого замыкания в начале группы осветительной сети, т.е. по предельной отключающей способности. Максимальное значение ток короткого замыкания будет иметь при однофазном коротком замыкании на выходных зажимах автомата (независимо от режима нейтрали).

Предельная отключающая способность будет обеспечена, если выполняется условие (Б 28) [9]:

I_пр.А ≥ I_кз(н)(1)

 

По табл. П 1.1 пособия: I_{np A} = 3000 А

 

Определяем полное сопротивление фазы по формуле 3.16. [4]:

где - сумма активных сопротивлений проводников фазы участков электрической цепи:

- сумма добавочных сопротивлений переходных контактов:

- сумма активных сопротивлений нулевых проводников участков электрической цепи:

SХ_Ф= SХ₀ – сумма индуктивных сопротивлений фазных (нулевых) проводников участков цепи:

Расчетное сопротивление трансформатора Z_Т(1) определяем с помощью линейной интерполяции, данные принимаем по табл. 3.3 пособия.

Sр – полная мощность трансформатора, кВ∙ А.

Значения Z_Ф-0 определяется по формуле 3.16. [4]:

Z_(ф-0)=

Тогда ток короткого замыкания определяем по (3.14) [4]:

Проверяем выполнение условия (Б 28) [9]:

I_пр.пр. 3000 А > I_кз(н)(3)=786 А Условие выполняется

 

Вывод: Автоматический выключатель АЕ2036 I_н.А.= 25А и I_н.расц. =20А обеспечит надежное отключение аварийного участка при коротком замыкании.

4.2. Проверка заземляющих устройств.

 

Пример 9. Для производственного цеха (рис 4.3) проверить соответствие контура повторного заземления требованиям ПУЭ.

 

Рис. 4.5 Схема заземляющего устройства

 

Электроустановки цеха имеют рабочее напряжение 380/220 В, сеть - с глухозаземленной нейтралью. Удельное сопротивление грунта (глины), полученное в результате измерений, r_изм=60 Ом·м. Измерения проводились при влажном грунте. Времени измерения предшествовало выпадение большого количества осадков. В качестве вертикальных электродов заземлителя принят уголок 50x50x5 мм длиной =2, 5 м, забитый на глубину t₀ =0, 8 м от поверхности земли. Количество электродов n=20, расстояние между ними а=2, 5 м. В качестве полосы, соединяющей вертикальные электроды заземлителя, принята полосовая сталь 40x4 мм.

9.1 Проверяем соответствие конструктивных элементов заземляющего устройства на соответствие требованиям табл. 4.3.4 [10]:

 

Заземлитель	Фактический	Требуемый	Вывод
Электрод	Уголок 50х50х5 мм	≥ S=100 мм2 Полки толщиной ≥ 4 мм	Соответствует
Соединительная полоса	Ст.40х4 мм	≥ S=100 мм2 Полоса толщиной ≥ 4 мм	Соответствует

9.2.Определяем допустимые сопротивления заземляющего устройства по п. 4.3.2.13 [10]:

Uл; В трёхфазное	Uф; В однофазное	Первичное Rз; Ом	Повторное Rп ; Ом

 

R_п. £ 30 Ом (повторное). R_з £ 4 Ом (первичное)

 

9.3.Определяем расчетное удельное сопротивление грунта:

r_расч = 60 ·2=120 Ом·м

По табл.3.4 пособия (7.5 [4]) – принимаем повышающий коэффициент К₃=2 т.к. грунт влажный, времени измерения предшествовало выпадение большого количества осадков.

9.4. Определяем сопротивление растеканию тока с одного вертикального уголкового электрода заземлителя.

где t=t₀+ =0, 8+ =2, 05 м

b=0, 05 – ширина полки вертикального электрода, м;

 

9.5 Определяем сопротивление растеканию тока вертикальных электродов заземлителя с учетом коэффициента использования:

При n= 20, а /l_у =2, 5/2, 5=1, => =0, 47.

Ом;

9.6 Определяем сопротивление растеканию тока полосы, соединяющей вертикальные электроды заземлителя (без учета коэффициента использования)

 

Длину соединительной полосы находим по формуле:

-при расположении электродов заземлителя по контуру:

l_П = 1, 05·а·n = 1, 05 · 2, 5 · 20 = 52, 5 м, в = 0, 04м; t₀ = 0, 8 м.

9.7 Определяем сопротивление растеканию тока полосы, соединяющей вертикальные электроды заземлителя (с учетом коэффициента использования электродов).

По табл.3.5 при n= 20, а /l_у = 1, => =0, 27.

Ом;

Определяем общее сопротивление растеканию тока заземляющего устройства без учета естественных заземлителей:

Ом;

9.9 Проверяем выполнение условия для повторного заземления:

r_З ≥ r_З.Ф.

30 ≥ 3, 94 – условие выполняется.

9.10 Проверяем выполнение условия для первичного заземления:

r_З=4 Ом> r_З.Ф.=3, 94 Ом условие выполняется.

Вывод: Запроектированное заземляющее устройство соответствует
требованиям ТКП 339.

 

Пример 10. Для производственного цеха проверить соответствие контура повторного и первичного заземления требованиям ТКП 339-2011.

 

Рис.4.6Схема заземляющего устройства.

Электроустановки склада имеют рабочее напряжение 380/220 В. Схема заземления в ряд (рис.4.6). Удельное сопротивление грунта, полученное в результате измерений r_изм=120 Ом·м. Измерения проводились при сухом грунте. В качестве вертикальных электродов заземлителя принят уголок 30х30х3 мм длиной =2, 5м. Количество вертикальных электродов заземлителя – 14шт., расстояние между ними а=5м. В качестве полосы, соединяющей вертикальные электроды заземлителя, принята полоса Ст. 40х4мм с глубиной заложения t₀=0, 5м. Сопротивление естественных заземлителей R_ест=600 Ом.

 

10.1 Проверяем соответствие конструктивных элементов заземляющего устройства на соответствие требованиям [10], табл. 4.3.4:

Заземлитель	Фактический	Требуемый	Вывод
Электрод	Уголок 30х30х3 мм	≥ S=100 мм2 Полки толщиной ≥ 4 мм	Не соответствует по толщине полки
Соединительная полоса	Ст.40х4 мм	≥ S=100 мм2 Полоса толщиной ≥ 4 мм	Соответствует

 

Выбираем уголок 40х40х4 мм

 

10.2Определяем допустимые сопротивления заземляющего устройства по [10], п. 4.3.2.13:

Uл; В трёхфазное	Uф; В однофазное	Первичное Rз; Ом	Повторное Rп ; Ом

 

R_п. £ 30 Ом (повторное). R_з £ 4Ом (первичное)

 

10.3Определяем расчетное удельное сопротивление грунта:

r_расч = r_изм ·К=120·1, 4=168Ом·м

 

По табл.3.4, пособия (7.5 [4]) – принимаем повышающий коэффициент К₃=1, 4 т.к. грунт сухой и перед измерениями не было осадков.

10.4 Определяем сопротивление растеканию тока с одного вертикального уголкового электрода заземлителя.

где

b=0, 04 – ширина полки вертикального электрода, м;

 

10.5 Определяем сопротивление растеканию тока вертикальных электродов заземлителя с учетом коэффициента использования:

По табл. П.15 [4] находим коэффициент использования вертикальных электродов заземлителя.

При n=14, а /l =5/2, 5= 2, => =0, 70.

10.6 Определяем сопротивление растеканию тока полосы, соединяющей вертикальные электроды заземлителя (без учета коэффициента использования)

Ом;

Длину соединительной полосы находим по формуле пособия:

l_п= 1, 05·а·(n-1) = 1, 05·5·(14-1)= 68, 25 м - при расположении электродов заземлителя в ряд.

где t=t₀+ =0, 5+ =0, 52 м;

b=0, 04 м – ширина соединительной полосы.

10.7 Определяем сопротивление растеканию тока полосы, соединяющей вертикальные электроды заземлителя (с учетом коэффициента использования электродов).

По таблице П.15 [4] при n=14, а /l =5/2, 5= 2=> =0, 64,

Ом;

10.8Определяем общее сопротивление растеканию тока заземляющего устройства без учета естественных заземлителей:

10.9 Определяем общее сопротивление растеканию тока заземляющего устройства с учетом естественных заземлителей:

10.10 Проверяем выполнение условия для повторного заземления:

r_З ≥ r_З.Ф.е;

r_З=30 Ом> r_З.Ф.е=2, 61Ом условие выполняется.

10.11 Проверяем выполнение условия для первичного заземления:

r_З=4 Ом> r_З.Ф.е=2, 61Ом условие выполняется.

Вывод: Запроектированное заземляющее устройство соответствует
требованиям ТКП 339.

⇐ Предыдущая12345678Следующая ⇒

Поделиться:

Популярное:

1. CASE-средства. Общая характеристика и классификация
2. Delphi. Основные характеристики и терминология
3. I. Общая характеристика толпы. Психологический закон ее духовного единства
4. III.3.5. ХАРАКТЕРИСТИКА ИММУНГЛОБУЛИНОВ — АНТИТЕЛ
5. XVI. Любой опыт, несовместимый с организацией или структурой самости, может восприниматься как угроза, и чем больше таких восприятий, тем жестче организация структуры самости для самозащиты.
6. А. Общие транспортные характеристики и свойства наливных грузов.
7. Абстрактные модели защиты информации
8. Аварии на химико-технологических объектах: характеристика разрушительного воздействия, типовая модель развития аварии, поражающие факторы.
9. Автомат продольно-токовой дифференциальной защиты.
10. Административное правонарушение понятие и характеристика.
11. АЗП – автомат защиты от перенапряжения.
12. Алгоритм формирования техники двигательных действий легкоатлетических упражнений. Характеристика и технология обучения технике легкоатлетического вида из школьной программы (по выбору).