Методы копирования файлов в Проводнике

а) Ctrl+C, Ctrl+V

б) перетаскивание мышью

в) правой кнопкой мыши: Копировать – Вставить

г) использование Панели инструментов

д) использование контекстного меню

Способы выделения группы папок и файлов в Проводнике

а) мышью

б) удерживая клавишу Shift, щелкнуть мышью на первом и последнем эле-ментах

в) Панель инструментов –> Правка –> Выделить все

г) выделить файл в поле с помощью Ctrl

Способы запуска программ

а) двойной щелчок мыши на файле данных известного формата

б) правой кнопкой мыши: Открыть

в) с помощью контекстного меню

г) Пуск –> Выполнить

д) выделить файл и нажать клавишу Enter

Использование стандартных программ операционной системы Windows 7

а) Проводник

б) Обозреватель Internet Explorer

в) Paint

г) WordPad

д) Блокнот

е) Калькулятор

ж) Командная строка

з) Проигрыватель Windows Media

и) Игры

Рисунок 2.1 – Калькулятор

Рисунок 2.2 - Блокнот

Microsoft Word 2010

Настройка стилей

Стиль основного абзаца: имя стиля – обычный; шрифт – Times New Roman, обычный, размер 13, цвет – черный; абзац: выравнивание – по ширине, отступы: слева 0 см, справа 0 см, первой строки 1, 25 см; интервалы: перед 0 пт, после 0 пт, междустрочный 1, 5 строки.

Стиль заголовок раздела: имя стиля – заголовок 1; шрифт – Times New Roman, обычный, размер 13, цвет – черный, все прописные буквы; абзац: выравнивание – по ширине, отступы: слева 1, 25 см, справа 1 см, первой строки 0 см; интервалы: перед 111 пт, после 13 пт, междустрочный 1, 5 строки, с новой страницы, запретить автоматический перенос слов.

Стиль заголовок подраздела: имя стиля – заголовок 2; шрифт – Times New Roman, обычный, размер 13, цвет – черный; абзац: выравнивание – по ширине, отступы: слева 1, 25 см, справа 1 см, первой строки 0 см; интервалы: перед 13 пт, после 13 пт, междустрочный 1, 5 строки, запретить автоматический перенос слов.

Стиль заголовок пункта: имя стиля – заголовок 3; шрифт – Times New Roman, обычный, размер 13, цвет – черный; абзац: выравнивание – по ширине, отступы: слева 1, 25 см, справа 1 см, первой строки 0 см; интервалы: перед 13 пт, после 13 пт, междустрочный 1, 5 строки, запретить автоматический перенос слов.

Стиль оформления таблицы: имя стиля – таблица; шрифт – Times New Roman, обычный, размер 13, цвет – черный; абзац: выравнивание – по ширине, отступы: слева 0 см, справа 0 см, первой строки 0 см; интервалы: перед 0 пт, после 0 пт, междустрочный одинарный.

Стиль оформления рисунка: имя стиля – рисунок; шрифт – Times New Roman, обычный, размер 13, цвет – черный; абзац: выравнивание – по центру, отступы: слева 0 см, справа 0 см, первой строки 0 см; интервалы: перед 6 пт, после з пт, междустрочный 1, 5 строки, не отрывать от следующего.

Стиль названия таблицы: имя стиля – название таблицы; шрифт – Times New Roman, обычный, размер 13, цвет – черный; абзац: выравнивание – по левому краю, отступы: слева 0 см, справа 0 см, первой строки 0 см; интервалы: перед 6 пт, после 0 пт, междустрочный 1, 5 строки, не отрывать от следующего.

Стиль для названия рисунков: имя стиля – название рисунка; шрифт – Times New Roman, обычный, размер 13, цвет – черный; абзац: выравнивание – по центру, отступы: слева 0 см, справа 0 см, первой строки 0 см; интервалы: перед 0 пт, после 6 пт, междустрочный 1, 5 строки.

Стиль для оформления черновиков: имя стиля – мой стиль; шрифт – Times New Roman, обычный, размер 13, цвет – черный; абзац: выравнивание – по левому краю, отступы: слева 0 см, справа 0 см, первой строки 1, 25 см; интервалы: перед 0 пт, после 6 пт, междустрочный 1, 5 строки.­

Работа с документом

РАДИАЦИОННОЕ ОХРУПЧИВАНИЕ КОРПУСНОЙ СТАЛИ 15X2MФА В УСЛОВИЯХ НАПРЯЖЕНИЯ

И.Н.Вишневский, Э.У. Гриник, Ю.С. Гульчук, Л.И. Черко

ИЯИ, г Киев, Украина

Изучено совместное влияние облучения и механической нагрузки на трещиностойкость металла корпуса реактора. Приведены результаты определения реперной температуры T₀ и построение Мастер Кривой на основе экспериментов, выполненных для стали марки 15X2MФА (основной материал корпуса реактора типа ВВЭР-440) в трёх состояниях: необлученном, облученном и облученном в условиях напряжения. Показано, что механическая нагрузка, имитирующая давление теплоносителя, ускоряет рационное охрупчивание, причем вклад её сравним с вкладом нейтронного облучения.

Combined influence of neutron irradiation and mechanical load on crack resistance of reactor pressure vessel metal was studied. The results of the reference temperature T₀determining and Master Curve construction on the bassis of the experiments, performed for the steel 15X2MФА (base metal of WWER-440 reactor vessel) in unirradiated. And irradiated stress states are presented in this paper.Mechanical load, imitating the coolant pressure, is shown to accelerate radiation embrittlement, its contribution being compared with that of the neutron irradiation.

ВВЕДЕНИЕ

В настоящее время оценка возможного охрупчивания материала корпуса реактора выполняется по результатам испытаний образцов-свидетелей типа Шарпи или СТ (образцов на внецентренное растяжение) с предворительно выращенной усталостной трещиной. Образцы-свидетели облучаются в герметично закрытых контейнерных сборках без нагрузки без действительности материал корпуса реактора фактически подвергается давлению теплоносителя.

С целью определения влияния механической нагрузки в процессе обучения на скорость охрупчивания материалов корпуса реактора в 5-ом блоке Ново-Воронежской АЭС были облучены две контейнерные сборки. Они были укомплектованы образцами, вырезанными из четырех разных марок стали, из которых изготавливались корпуса реакторов под давлением в бывшем Советском Союзе. Из каждого типа стали были изготовлены 3 типа образцов: на статическое растяжение; на ударную вязкость типа Шарпи и на трещиностойкость типа СТ.Образцы каждого сплава были расположены на 3 этажах. На каждом этаже каждой сборки были расположены по 2 образца на растяжение, по 2 Шарпи образца и по 4 СТ образца (2-в не напряженном состоянии и 2 – подвергнутые механической нагрузке, иммитирующей давление теплоносителя).

Таким образом, каждая сборка была укомплектована 6 напряжёнными и 6 ненапряжёнными СТ образцами с размерами 1/2Т (25 |12| 24 мм), изготовленными из каждого типа корпусной стали.

Облучение проводили на таком уровне активной зоны реактора, чтобы за один год облучения набрать дозу, сравнимую с дозой, которую избирает корпус реактора напротив центра активной зоны за проектный срок эксплуатации (40 лет).

Основным свойством материала, определяющим склонность к хрупкому разрушению, является его способность сопротивляться распространению трещины. Для реактивных сталей, для которых необходимо определять сдвиг температуры хрупко-вязкого перехода в облучённом состоянии по сравнению с необлучённым, невозможно использовать образцы-свидетели большого размера. Использование подхода Мастер Кривой для ферритных сталей даёт возможность получать в широком температурном интервале достоверные значения критического коэффициента интенсивности напряжений К_Jc[1]

 

Таблица 1 - Изменение под облучением механических характеристик освоенного металла 15Х2МФА, усредненное по образцам обеих сборок

Тисп., рС	Флюенс, нейтр/см2	Предел текучести, МПа	Предел прочности, МПа	Общее удлинение, %	Равномерное удлинение, %
20 С	Необлуч.	333.0	441.0	17.0	7.3
1.081 1020	601.0	670.0	5.1	2.2
Изменение, %	80.0	51.0	-70.0	-70.0
350 С	Необлуч.	316.0	387.0	12.3	3.6
1.081 1020	449.0	506.0	5.0	2.5
Изменение, %	42.0	31.0	-59.0	-31.0

Температура, при которой были выполнены испытания на вязкость разрушения, была определена как

Т, Т_28j| C, (1)

где T_28J - температура, при которой работа разрушения образца при ударных испытаниях, составляет 28 Дж или 35 Дж|^см-2; С = Û 28 pCдля образцов с размером 1/2Т [1]. Температура T_28J=T_35J/см² определена по результатам ударных испытаний образцов типа Шарпи (10 |10 | 55 min) на маятниковом копре КМД-30Д с запасённой ударной энергией 300 Дж в интервале температур от -80 рС до +100 рС в соответствии со стандартом [5] (рис.1).

Обработка экспериментальных данных работы разрушения (KCV) проведена согласно ПНАЭ –Г-7-002-86 [6] с помощью аппроксимирующей функции гиперболического тангенса, уравнение которой имеет вид:

Где А – среднее значение KCV между верхним (KCV_max)и нижним (KCV_min) значениями ударной вязкости; В=(KCV_max- KCV_min)/2; Т₀ – температура, соответствующая значению А; С – эмпирическая константа. Значения параметров А, В, С и Т₀ определяются обработкой экспериментальных точек методом наименьших квадратов.

Температуры хрупко-вязкого перехода определены по критериальным уровням поглощённой энергии согласно [6]. Для необлучённых образцов температура хрупко-вязкого перехода (Тk₀) составляет - 62рС, для облучённых образцов Т_kF = -7рС.

На основании данных рис.1 температура испытаний T_28J,, T_35J/см² составляла для необлученных образцов -63 рС, а для облученных образцов -11, 5 рС. Таким образом, испытание на трещиностойкость согласно стандарту [1] и на основе уравнения (1) должны быть выполнены при температуре близкой кÛ 91pC для необлучнных образцов и при температуре близкой к Û 40pC для облучённых образцов.

ПОЛУЧЕННЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ

В результате испытаний при температуре Û 91pC 7-ми необлученных образцов были получены P-V диаграммы, характерные для разрешуения хрупким сколом. По результатам обработки этих диаграмм были определены значения J-интеграла как сумма упругой и пластической компонент. Из полученных значений J_c для каждого отдельного образца рассчитаны величины коэффициента интенсивности напряжения (К_JC). Значения К_JC для необлученных образцов стали 15Х2МФА приведены в табл. 4.

При испытании первого облученного образца при Т_исп = Û 40pC полученная P-V диаграмма в его поверхность излома свидетельствуют о значительном стабильном приросте трещины. Для этого образца значения К_jc= 129, 95 МПаJм (табл. 4). Согласно рекомендации ЦНИИ КМ “Прометей” по оценке вязкости разрушения материалов корпусов реакторов ВВЭР-440 – ВВЭР-1000 температура испытаний пониена на 20рС, но и при Т_исп = Û 60pCСтабильный прирост трещины также оказался большим. При Т_исп = Û 80pC разрушение облученныхобразцов происходило хрупким сколом. Поэтому все оставшиеся облученные образцы (ненапряженные и напряженные) были испытаны при Т_исп = Û 80pC. Результаты испытаний всех образцов приведены в табл.4. Ни одно значение К_jc не подлежит центурированию, поскольку они не превышают предельное значение К_JC(limit) для данной температуры испытания.

Рисунок 3.1- Результаты ударных испытаний образцов стали 15Х2МФА

Применение подхода Мастер Кривой

Концепция Мастер Кривой используется для определения кривой вязкости разрушения [7, 8]. Положение кривой К_jc(Т) на температурной оси устанавливается путем экспериментального определения температуры Т₀, при которой среднее значение К_jc(ср) для исследованной партии образцов размера 1Т соответствует 100 МПаJм. Как известно, ферритные стали очень неоднородны как за счет ориентации отдельных зерен. Карбиды и различные неметаллические включения на границах зерен могут быть зародышами для микротрещин.Их случайное расположение по отношению к фронту трещины в материале определяет большой разброс значений вязкости разрушения при испытаниях образцов малых размеров.

Как показал Вэйбулл[9], форма кривой для фермитных сталей с пределом текучести от 275 до 825 МПа определяется показателем экспоненты b=4 при минимальном значении коэффициента интенсивности напряжений К_min = 20МПаJм. Эти данные получены на основании статического анализа огромного количества экспериментальных данных полученных различными исследователями в разных странах на образцах разных размеров.

Таблица 2 – Результаты испытаний на вязкость испытания и обработки их по методу Мастер Кривой

№ п/п	Состояние образцов	Тисп, рС	Длина усталостной трещины, α o, мм	Jс, кДж/м2	Kjc(1/2T), МПаJм	Kjc(1T), МПаJм	Ко, МПаJм	Кjc(cp), МПаJм	Реперная температура, То, рС
	необлученное	-90	11.21	28.34	77.57	68.42	85.58	79.83	-72.1
	-90	11.32	34.45	85.53	75.11
	-90	11.05	41.30	93.65	81.94
	-90	11.14	45.31	98.09	85.67
	-90	11.09	46.22	98.93	86.38
	-90	11.05	53.05	106.12	92.44
	-90	10.37	54.01	107.09	93.24
	облученное	-80	9.95	21.35	67.24	59.73	81.98	76.56	-58.5
	-80	10.12	21.78	67.92	60.30
	-80	10.15	25.36	73.78	64.81
	-80	10.15	30.23	80.02	70.47
	-80	9.99	35.15	86.28	71.84
	-80	9.74	45.74	94.42	85.95
	-80	9.90	50.90	103.83	88.92
	-80	10.45	49.08	101.95	90.50
	-80	10.05	52.06	104.93	91.43
	-80	10.03	53.55	106.48	92.73
	-40	9.95	80.56	129.95	121.46
	-60	9.63	99.52	144.78	124.94

(3.1)

Для упрощения исследования заменим интегральный оператор в (3) дифференциальным, разлагая функцию в ряд Тейлора по степеням . Ограничиваясь двумя слагаемыми, что возможно для , получаем

,

(3.2)

где оператор и действует на функцию f(t) по правилу

.

Формулы (3.1) можно представить в развернутом виде

(3.3)

(3.4)

(3.5)

(3.6)

или

(3.7)

(3.8)

(3.9)

 

Microsoft Excel 2010

⇐ Предыдущая123Следующая ⇒

Поделиться:

Популярное:

1. Архитектура файловой системы NFS
2. Вводом/выводом и файловые системы
3. Возможности файловой системы NTFS по ограничению доступа к файлам и каталогам
4. Дайте определение термину «файловая система».
5. И результат его «копирования» странами Латинской Америки
6. Использование кэширования результатов поиска файлов для ускорения поиска файла.
7. Использование файлов DBM для обработки данных. Использованиетекстовых файлов в качестве базы данных.
8. Использование файлового менеджера Far Manager и работы с архиваторами
9. Лабораторная работа №7. Программирование с использованием файлов
10. Обслуживание файловой структуры
11. Определите назначение файловой системы.