Расчет дифференциальной токовой защиты трансформатора

 

Расчет выполняется по методике § 6.2.3.

1. Определяются первичные и вторичные номинальные токи для всех сторон защищаемого трансформатора (табл.9.6). Для принятой схемы блока (рис.55) дифференциальная защита трансформатора выполняется на трансформаторах тока ТА3, ТА4, ТА5.

2. На основании данных табл.9.6 выбираются выравнивающие устройства:

– на стороне I – повышающие автотрансформаторы тока АТ-31 (TLI);

– на стороне II – понижающие автотрансформаторы тока АТ-32 (ТLII);

– на стороне III – понижающий промежуточный трансформатор тока, К_ПТТ = 100/5.

 

Таблица 9.6

Расчет первичных и вторичных номинальных токов сторон трансформатора

 

Наименование величины	Номер формулы, табл	Расчетные значения для плеч защиты
I – 525 кВ	II – 24 кВ	III – 24 кВ, ТСН
Номинальный первичный ток, кА	(6.9)
Коэффициент трансформации ТТ защиты	–	2000/1	12000/5	2000/5
Коэффициент схемы соединения ТТ защиты	–		1	1
Вторичный номинальный ток, IВ.ном.n, А	(6.10)

 

3. Торможение защиты предусматривается на сторонах I и II, трансформаторы тока которых (ТА3, ТА5) полностью охватывают сквозные токи внешних КЗ (точка К1, рис.55) и асинхронного хода, и поэтому принимается На стороне III торможение не предусматривается, так как эта сторона не обтекается токами при указанных расчетных режимах. При внешнем КЗ в точке К3 (рис.55) ток повреждения на порядок меньше ток внешнего КЗ в точке К1, и соответственно отстройка от тока небаланса при повреждении в точке К3 не будет расчетной.

4. Выбираются параметры автотрансформаторов тока (TLn), трансреактора (TAV) и промежуточных ТТ (ТАn) цепи торможения реле из условия балансировки МДС плеч защиты на трансреакторе реле (табл.9.7). За основную сторону принята сторона I к напряжению которой приведены расчеты токов КЗ.

 

Таблица 9.7

Расчет параметров балансировки МДС плеч защиты на трансреакторе ТАV

и выбор ответвлений ТТ цепи торможения реле

 

Наименование величины	Номер формулы, табл	Расчетные значения для плеч защиты
I – 525 кВ	II – 24 кВ	III – 24 кВ, ТСН
Выбранные токи (А) и ответвления TL к цепям: ТТ, номера ответвлений ТАV, номера ответвлений	Табл. 6.1, 6.2	0, 95; № 1-4 3, 63; № 1-10	10, 0; № 1-9 2, 5; № 1-2	–
Коэффициент трансформа­ции автотрансформаторов тока, КТL, КПТТ	(6.2)			100/5

Продолжение табл.9.7

 

Приведенный к реле вторичный номинальный ток,	(6.43)
Принятые токи (А) и номера ответ­влений на трансреакторе Iотв.ном.ТАV	(6.44)	3, 63; № 4	2, 5; № 6	3, 0; № 5
Расчетные токи ответвлений для неосновных сторон Iосн.расч.n, А	(6.52)	Основная сторона
Погрешность выравнивания токов плеч на трансреакторе ТАV, DIn	(6.51)	–
Принятые токи (А) и номера ответвлений ТТ цепи торможения реле	(6.53)	3, 75; № 2	2, 5; № 4	–

 

5. Определяются токи небаланса защиты в расчетных режимах, соответствующих началу торможения, внешнего КЗ для определения коэффициента чувствительности и внешнего КЗ для выбора тока срабатывания отсечки (табл.9.8).

Таблица 9.8

Расчет токов небаланса защиты

 

Обозначение величины	Номер формулы	Обозначение расчетного тока небаланса
Iнб.торм.нач	Iнб.расч.макс	Iнб.расч.отс
Iк.расч..I(II), А	–	1100	4200	4200
Iк.расч.В.I(II), А	(6.48)
	(6.47)	1× 1× 0, 05× 3, 64=0, 182	2× 1× 0, 1× 13, 88=2, 776	3× 1× 0, 1× 13, 88=4, 164
	(6.49)	0, 12× 3, 63=0, 437	0, 12× 13, 88=1, 666	0, 12× 13, 88=1, 666
	(6.50)	0, 0012× 3, 64=0, 004	0, 0012× 13, 88=0, 017	0, 0012× 13, 88=0, 017
Iнб.расч.В	(6.46)	0, 623	4, 459	5, 847

 

6. Минимальный ток срабатывания чувствительного органа защиты выбирается по двум условиям:

– отстройка по (6.42) от броска тока намагничивания и переходных токов внешних КЗ

– отстройка по (6.45) от тока небаланса в режиме начала торможения

Принимается I_ср.мин = 1, 1 А, что соответствует относительному минимальному току срабатывания реле (6.17)

7. Определяется по (6.20), (6.45) относительный ток срабатывания реле при расчетном внешнем КЗ или асинхронном ходе

8. Находятся по (6.48) вторичные токи, подводимые к реле при расчетном внешнем КЗ или асинхронном ходе

9. Определяется по (6.21) относительный тормозной ток в расчетном режиме

10. Определяется по (6.22) коэффициент торможения защиты

11. Ток срабатывания отсечки выбирается по двум условиям:

– отстройка по (6.42) от броска тока намагничивания

– отстройка по (6.45) от тока небаланса при внешнем КЗ

Принимается I_с.отс = 21, 78 А, что соответствует

12. Определяется по (6.54) чувствительность защиты при КЗ в режиме опробования блока:

– при двухфазном КЗ

– при однофазном КЗ

где А.

 

⇐ Предыдущая19202122232425262728Следующая ⇒

Поделиться:

Популярное:

1. III. Назначение криптографических методов защиты информации.
2. III. Организация защиты судна от ПДСС, пиратства и морского терроризма.
3. V. Порядок защиты выпускной квалификационной работы
4. VII. Проблема личности как таковой. Развитие защиты так называемых прав личности и ее конкретных особенностей
5. VII.2. Процедура публичной защиты дипломной работы
6. Адвокатская и нотариальная деятельность как деятельность по обеспечению защиты прав и законных интересов физических и юридических лиц
7. Апелляция может быть подана по вопросам соблюдения процедуры защиты ВКР.
8. Биологические и химические средства защиты от вредителей, болезней и сорняков
9. Болезни лесных насекомых и использование их возбудителей для биологической защиты леса
10. В каких случаях производителю работ, имеющему группу IV, из числа персонала, обслуживающего устройства релейной защиты, электроавтоматики, разрешается совмещать обязанности допускающего?
11. Введение. Цели и задачи курса защиты металлов от коррозии
12. Внесудебные формы защиты прав предпринимателей