Размер зоны предельного состояния угля в боку демонтажной камеры

Площадь сечения выработки, S, м2	Глубина работ, Н, м	Угол внутреннего трения угля, j градусы
Сопротивление угля сжатию, Rс, МПа
		2, 4	2, 2	2, 0	2, 4	2, 2	2, 1	2, 4	2, 2	2, 0
	3, 0	2, 7	2, 4	2, 9	2, 6	2, 4	2, 8	2, 5	2, 4
	3, 0	3, 0	2, 8	3, 0	2, 9	2, 7	3, 0	2, 8	2, 6
400¸ 600	На всех позициях размер зоны RL принимается 3, 0 м
		2, 8	2, 5	2, 4	2, 8	2, 5	2, 4	2, 7	2, 5	2, 4
	3, 0	3, 0	2, 8	3, 0	3, 0	2, 8	3, 0	2, 9	2, 7
300¸ 600	RL = 3, 0
		3, 0	2, 8	2, 6	3, 0	2, 8	2, 7	3, 0	2, 8	2, 7
200¸ 600	RL = 3, 0

5. Высота пород свода естественного равновесия над горной выработкой определяется по формуле

, (3)

где k_св – коэффициент свода естественного равновесия, определяемый по таблице № 1 приложения 5.

6. Ожидаемое давление пород свода естественного равновесия на один погонный метр демонтажной дорожки со стороны кровли Р_св, закрепленной анкерной крепью, определяется по формуле:

, (4)

где g– объемный вес пород кровли, кН/м³.

7. Расчетное удельное давление пород свода естественного равновесия на крепь (Р_св.у, кН/м²) определяется по формуле

. (5)

8. Длина канатных анкеров (анкеров глубокого заложения) l_к.а устанавливаемых в кровлю демонтажной дорожки, определяется по формуле 20 приложения 5.

9. Удельное возведенное сопротивление крепи первого уровня, приходящееся на 1 м² кровли при фактической ширине горной выработки (В_ф), определяемой по формуле 1 настоящего приложения, равно:

, (6)

где n_р.н – количество анкеров в ряду;

N_а – несущая способность анкера первого уровня, кН;

С_к.н – расстояние между рядами анкеров первого уровня, определяемое по пунктам 7 приложений 4 и 5, м.

10. Расчетное удельное сопротивление канатных анкеров (анкеров глубокого заложения) Р_к.в.у рассчитывается по формуле

, (7)

где k_р.в.н – коэффициент разгрузки канатных анкеров (анкеров глубокого заложения) определяемый по формуле 19 приложения 5.

11. Необходимая плотность установки канатных анкеров (анкеров глубокого заложения) - П_в.к определяется по формуле

, (8)

количество канатных анкеров (анкеров глубокого заложения) в ряду (n_р.в.к) принимается по пункту 20 приложения 5 и проверяется по формуле:

, (9)

расстояние между канатными анкерами (анкерами глубокого заложения) в рядах (С_р.в.к) рассчитывается по формуле

, (10)

возведенное сопротивление канатных анкеров (анкеров глубокого заложения) - Р_в.в.к определяется по формуле

, (11)

12. Проверка надежности установленной анкерной крепи в кровле выполняется по условиям пункта 26 приложения 5.

Суммарное возведенное сопротивление анкеров глубокого заложения (канатных анкеров) и доля сопротивления анкеров первого уровня должно быть больше удельного давления пород свода естественного равновесия:

, (12)

удельное давление пород, скрепленных анкерами первого уровня, определяемое по формуле 26 приложения 5 должно быть меньше возведенного сопротивления канатных анкеров:

. (13)

13. При сооружении демонтажной камеры, крепление ее бока проводится только со стороны угольного массива, при проведении последнего цикла демонтажной дорожки следом за комбайном.

Длина анкеров устанавливаемых в боку определяется по формуле

, (14)

где R_L – радиус зоны предельного состояния пород, параметры которого приведены в таблице № 1 настоящего приложения, м.

l_з – величина закрепления анкера, принимается не менее 0, 5 м.

l_в – выступающая часть анкера, м.

Расстояния между рядами анкеров, устанавливаемых в боках и кровле, принимается равными. Анкеры устанавливаются с подхватами и затяжкой. Количество анкеров в ряду принимается в соответствии с пунктом 12 приложения 5. ____________________________

 

Приложение № 7 к Инструкции по расчету и применению анкерной крепи на угольных шахтах России, утвержденной приказом Федеральной службы по экологическому, технологическому и атомному надзору от «___» _______ 2012 г. № ______

КРЕПЛЕНИЕ ПОДГОТОВИТЕЛЬНЫХ ВЫРАБОТОК, ПРОЙДЕННЫХ ПО НИЖНЕМУ СЛОЮ МОЩНЫХ ПЛАСТОВ

I. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1. При слоевой разработке мощных пологих пластов и последовательной отработке слоев в нисходящем порядке на шахтах применяются три основные схемы расположения слоевых горных выработок в толще пласта: под целиками угля, под выработанным пространством и одна под другой. В наиболее благоприятных условиях находятся горные выработки нижнего слоя, расположенные непосредственно под горными выработками верхнего слоя.

2. Надежность поддержания горных выработок в нижнем слое зависит от мощности межслоевой угольной пачки, оставляемой между штреками верхнего и нижнего слоя, прочности и трещиноватости угля.

3. Крепление слоевых горных выработок, пройденных по нижним слоям мощных пластов, анкерной крепью возможно, если расчетная прочность на сжатие угольной пачки в кровле выработки R_с.у≥ 6, 0 МПа и выполняется соотношение:

, (1)

где h_у – мощность угольной пачки, м;

В – ширина горной выработки, м.

⇐ Предыдущая3456789101112Следующая ⇒

Поделиться: