Параметры крепи для IV типа кровли

Расчетная ширина выработок и сопряжений в проходке, м	Сопротивление анкерной крепи, кН/м2	Длина анкеров, м
3, 0 3, 5 4, 0 4, 5 5, 0 5, 5 6, 0 6, 5 7, 0 7, 5 8, 0		1, 9 2, 1 2, 3 2, 5 2, 7 2, 9 3, 2 3, 5 3, 8 4, 1 4, 5

Примечание. При ширине выработки от 8 до 12 м применять двухуровневую схему крепи (приложение № 5) с длиной анкеров первого уровня не менее 2, 4 м.

Если мощность угольной пачки в кровле составляет 1, 5–2, 5 м, то длину анкеров принимают равной мощности угольной пачки плюс 0, 6 м.

16. В условиях горного давления средней интенсивности при расчетных смещениях кровли U_м до 300 мм, в горных выработках и сопряжениях, охраняемых целиками шириной более 0, 1Н м, их крепление и поддержание в течение всего срока службы следует производить одной анкерной крепью с параметрами Р_а и l_а :

при I типе кровли в соответствии с номограммой, приведенной на рисунке 1 настоящего приложения.

при II типе кровли Р_а принимать в соответствии с номограммой на рисунке 1 настоящего приложения, а длину анкеров принимать в соответствии с таблицей № 7 настоящего приложения.

при III типе кровли сопротивление крепи и длину анкеров принимать на 10% больше рассчитанных по номограмме рисунка 1 настоящего приложения.

при IV типе кровли сопротивление крепи и длину анкеров принимать на 20 % больше рассчитанных по номограмме рисунка 1 настоящего приложения.

Рис. 1. Номограмма для определения параметров анкерной крепи в кровле горной выработки (пунктирной линией показан ключ к определению Р_а и l_а по расчетным значениям U_к)[1]

17. В I и III типах кровли, при увеличении сопротивления анкерной крепи по сравнению с указанными в пунктах 15 и 16 настоящего приложения, длину анкеров можно уменьшить за счет повышения плотности установки анкеров на 10 % при 1, 3Р_а и на 20 % при 1, 5Р_а. При этом минимальная длина анкеров равна 0, 35В при I типе и 0, 4В при III типе кровли.

IV. РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ КРЕПИ ДЛЯ МАГИСТРАЛЬНЫХ ВЫРАБОТОК И СОПРЯЖЕНИЙ, ПОДДЕРЖИВАЕМЫХ В ЗОНЕ ОПОРНОГО ДАВЛЕНИЯ ПРИ ШИРИНЕ ЦЕЛИКОВ БОЛЬШЕ 0, 05Н, НО НЕ МЕНЕЕ 15 М

18. В условиях небольшого горного давления при расчетных смещениях кровли U_ц до 50 мм крепление и поддержание всех горных выработок и сопряжений проводится одной анкерной крепью, устанавливаемой в проходческом забое с параметрами сопротивления анкерной крепи Р_а и длины анкеров l_а, аналогично пункту 15 настоящего приложения в соответствии с таблицами № 6–9.

19. В условиях горного давления средней интенсивности крепление и поддержание всех горных выработок и сопряжений следует производить одной анкерной крепью. При расчете анкерной крепи по смещениям (U_ц) за весь срок службы параметры анкеров Р_а и l_а принимать в соответствии с пунктами 16 и 17 настоящего приложения.

20. При смещениях U_ц > 200 мм, в I, III и IV типах кровли применять анкеры, устанавливаемые при проходке с Р_а.п и l_а.п, рассчитанными по смещениям кровли U_м до влияния очистных работ, с последующим усилением на расстоянии до лавы 0, 1Н, м анкерной крепью с параметрами Р_а.у и l_а.у, равными:

Р_а.у = Р_а–Р_а.п; (6)

l_а.у = l_а, (7)

где Р_а и l_а–сопротивление анкерной крепи и длина анкеров по расчетным смещениям кровли U_ц на весь срок службы выработки.

21. При смещениях кровли превышающих 300 мм, возможно крепление горной выработки анкерами в два уровня. Р_а и l_а анкеров нижнего уровня принимаются по рисунку № 1 настоящего приложения, исходя из расчетных смещений кровли U_м до начала влияния первой лавы или по принятым смещениям равным U = 150–200 мм).

Анкеры верхнего уровня (глубокого заложения) устанавливаются вслед за анкерами нижнего уровня при проходке горной выработки или позже на расстоянии до лавы 0, 1Н, м.

22. При расчете параметров анкеров верхнего уровня, ожидаемое давление пород свода на крепь обоих уровней на 1 погонный метр длины горной выработки Р_св (кН/м) определяется по формуле:

, (8)

где В_р – расчетная ширина горной выработки, являющейся основанием свода давления пород кровли, м (рассчитывается согласно Приложения 5);

g– объемный вес пород кровли горной выработки, кН/м³;

h_св – высота свода естественного равновесия пород над горной выработкой, м, определяется по формуле

, (9)

где k_св – коэффициент свода, определяемый по таблице № 1 приложения № 5.

Расчетное удельное давление пород свода на крепь (Р_св.у, кН/м²) определяется по формуле

, (10)

Ожидаемое удельное давление пород свода на крепь верхнего уровня (Р_в.к.у, кН/м²) определяется по формуле

, (11)

где Р_а.н.у – сопротивление анкерной крепи нижнего уровня, определяемое, как и сопротивление анкерной крепи Р_а, пункт 21 настоящего приложения;

k_р.в.н – коэффициент разгрузки анкеров глубокого заложения анкерами нижнего уровня, равен:

, (12)

где l_акт – активная длина анкера нижнего уровня без выступающей части, м.

Длина анкера верхнего уровня (l_к.а) определяется по формуле 20 в приложении № 5.

Необходимая плотность установки анкеров глубокого заложения (П_в.к, анк/м²) определяется по формуле

, (13)

где N_к.а – несущая способность одного анкера, кН.

Анкеры глубокого заложения (верхнего уровня) устанавливаются между рядами анкеров нижнего уровня.

Количество анкеров верхнего уровня в ряду (n_р.в.к) определяется по формуле

, (14)

где С_в.к – расстояние между рядами анкеров верхнего уровня, м.

Принцип расположения анкеров глубокого заложения представлен в пункте 20 приложения № 5. Необходимая величина закрепления анкеров глубокого заложения в скважине не менее 1, 1 м.

⇐ Предыдущая12345678910Следующая ⇒

Поделиться: