Элементы теории прочности пористых структур

езультатом влияния на совокупность термохимических превращенийуглей при разных скоростях нагрева является изменение физикохимических свойств кокса. Так, при повышении скорости коксования прочность пористого тела кокса возрастает, реакционная способность и удельное электрическое сопротивление снижаются, действительная 190  [c.190]

        Пористость металлургического кокса может составлять 35—55%. Прочность пористого тела кокса, или структурную прочность, определяют (по методу Н.С.Грязнова) разрушением навески зерен кокса крупностью 3—6 мм в стальных цилиндрах, куда помещены металлические шары.Цилиндры вращаются при 25 об/мин в течение 40 мин. Структурная прочность оценивается по количеству оставшихся на сите кусков кокса крупностью > 1 мм. Для металлургического кокса структурна прочность составляет не менее 75%.  [c.14]

        Элементами прочности пористого тела кокса являются прочность спекания остаточного материала угольных зерен или петрографических компонентов в объеме зерен, о диняемая понятием прочности поверхностного спекания твердость материала (вещества) кокса, иликогезионная прочность сопротивление, зависящее от толщины стенок пор.  [c.14]

        Оценка физико-химических свойств и рентгеноструктурнаяхарактеристика коксов производились известными методами (табл.3.6, 3.7). Самой высокой прочностью пористого тела обладает кокс из угля 2СС. С увеличением в шихтах газовых углей прочность кокса уменьшается.  [c.77]

        С увеличением плотности насыпной массы угольной загрузки возрастает прочность пористого тела кокса (структурная прочность, Пс), снижается РС и УЭС, а действительная плотность практически не меняется (табл.3.8).  [c.78]

        По мере роста пироуглерода прочность пористого тела кокса возрастает (рис.3.11). Эта зависимость описывается уравнением степеннойфункции  [c.86]

        По нашим данным, при спекании прочность носителя возрастает, хотя при этом увеличивается размер пор. Этот экспериментальный результатформально противоречит выводу теории прочности пористых тел П. А.Ребиндера, Е. Д. Щукина, Л. Я. Марголис. Данное противоречие связано с особенностями формирования пористой структуры высокотемпературныхносителей и объясняется тем, что прочность такой структуры определяется прочностью перемычек, а не точечных контактов между микроглобулами, как постулируется упомянутой теорией. С возрастанием размеров микроглобул, наблюдаемым в процессе спекания носителя, очевидно, увеличивается  [c.91]

        Если развиваемое прослойками положительное расклинивающее давление превысит прочность пористого тела, это приведет к его  [c.346]

        Увеличение гидродинамического сопротивления незамерзающих коммуникаций, ведущее к1 снижению значений ссц, уменьшает скорость льдовыделения. Действительно, снижение влагопроводности почв при введении ПАВ [138], гидрофобизации [139] и понижении дисперсности, уменьшающем межфазную поверхность, и, следовательно, содержания незамерзшей влаги вызывали [137, 140] в согласии с уравнением (Х.130) уменьшение эффекта морозного пучения. Также в согласии с развитой теорией морозное пучение уменьшается при увеличении прочности пористого тела или при действии уплотняющей нагрузки [124—126, 141].  [c.350]

Рис. 93. Зависимость прочности пористого тела углеродистого остатка из углей марок Г (1), Ж (2) и их смесей (50 50)

< =" " img=" " >

        Опытным путем в промышленных условиях установлено, чтоизменение содержания классов < 3 мм на 1 % при средней влажности шихты 8 % вызывает изменение плотности загрузки в камере коксования на 0, 2 %. Повышение насыпной плотности шихты способствует увеличению прочности пористого тела кокса, что в свою очередь улучшает его качество. Таким образом, степень измельчения шихты для коксования является важным средством воздействия на многие технологические факторыпроцесса коксования.  [c.196]

        Трещиноватость кокса L характеризуется общей длиной трещин, отнесенных на единицу поверхности, и имеет размерность мм/см. С одной стороны она зависит от величины усадки полукокса (рис. 96), но, с другой, — и от прочности его пористого тела (рис, 97). Эта зависимость носит криволинейный характер. Первоначально с повышением прочности пористого тела полукокса трещиноватость возрастает из-за  [c.175]

        Прочность пористого тела кокса увеличивается с повышением спекаемости углей, которая максимальна для углей, образующихпластическую массу минимальной вязкости (наибольшей текучести), поэтому угли средних стадий химической зрелости дают кокс, характеризующийся максимальной прочностью пористого тела. Она также увеличивается при повышении скорости нагрева на стадии спеканияугля.  [c.183]

        ПЛОТНОСТЬ увеличивается. Причинами повышения прочности пористого тела кокса при высоких скоростях нагрева являются уменьшениевязкости пластической Массы, когезионной прочности спека, пористости и увеличение толщины стенок пор.  [c.191]

        Прочностные свойства пористых когезионных структур, естественно, всегда ниже прочности соответствующих непористых тел. Е, Д.. Щукин 40] рассмотрел прочностные свойства модельной системы, полученной срастанием различным образом упакованных сферических частиц в точках касания. Вычисленная таким образом прочность пористых тел оказалась близкой к реальной прочности ряда адсорбентов и катализаторов, структура которых сходна с рассмотренной моделью.  [c.25]

        Оказалось, что картина внутреннего строения твердого тела столь сложна, что появилась опасность чрезмерной детализации в ущербразумным обобщениям. Однако А. В. Киселевым, В. М. Лукьяновичем, Л. В. Радушкевичем и С. П. Ждановым это многообразие было классифицированопористые тела разделены ими на две большие группы — корпускулярного и губчатого строения (или [3] — на системы сложения и системы роста). Было обнаружено, что среди первых весьма многочисленна подгруппа телглобулярного строения. Эти факты стимулировали новые теоретические исследования. Киселев [4] рассмотрел адсорбционные явления в глобулярных системах и строение глобулярного тела — силикагеляРадушкевич [5] создал точную теорию первого этапа капиллярной конденсации вблизи точек контакта глобул мы 16] — приближенную теорию последующих этапов и теорию капиллярно-конденсационного гистерезиса Щукин [7] — теорию прочности пористых тел глобулярного строения Неймарк и Шейнфайн [8] — теорию приготовления силикагелей с заданными параметрами структуры пор Слинько и сотр. [9] теоретическирешили задачу создания катализаторов и носителей с оптимальной структурой пор, составленных из сферических частиц. Такие структуры экспериментально были созданы В. А. Дзисько в виде совокупности мелкихпервичных частиц с развитой поверхностью, склеенных в крупные вторичные глобулы, промежутки между которыми представляют широкие транспортные поры.  [c.297]

        Такого рода структуры могут необратимо изменять занимаемый объем с соответствующим изменением прочности в широких пределах. Несмотря на значительный теоретический интерес и большое прикладное значение поведение такого рода структур под действием внешних сил изучено недостаточно. Прочностные свойства таких, как правило, пористых структур хорошо описываются в теории прочности пористых тел [17, 39, 40].  [c.20]

        Лежащая в основе современной статистической теории прочностипористых тел (Е. Д. Щукин, В. Г. Бабак [40]) модель пористой структурыглобулярного типа предполагает пропорциональность прочности структуры произведению числа контактов между, частицами на прочность каждого контакта [17]. Это означает, что > прочность такой структуры есть результат аддитивного сложения сил сцепления в контактах в предположении, что прочность контактов между частицами меньше прочности самих частиц. При этом подразумевается относительноравномерное распределение дефектов (пор), сравнимых по размеру с размером частиц.  [c.21]

        В работе [61] исследована модельная система — смесь большого числашариков из полистирола (порядка 10 штук), не проводящих электрический ток, с включением некоторого количества токопроводящих шариков. Установлена зависимость электропроводности а такой системы от доли V токопроводящих шариков. Полученные результаты модельного эксперимента хорошо согласуются с теорией протекания. Модельная система (порошок полистирола), рассмотренная в [58], по мнению автораработы, хорошо представляет основные прочностные характеристикиразличных пористых тел. Адекватность указанных модельных систем служит основанием возможности распространить методы теориипротекания, которую обычно формулируют в терминах электропроводности, на теорию прочности пористых тел.  [c.55]

        Для определения величины пу пользуются моделью, описывающей прочность пористых тел [1], которая по диаметру частиц Во иконцентрации дисперсной фазы ср(ф = р1/р, где р — плотность веществачастиц) позволяет определять число контактов, приходящихся на единицу площади пз и на единицу объема яу   [c.110]

        Из термокристаллизационной теории следует, что увеличениегидродинамического сопротивления незамерзающих коммуникаций (см. рис. 6.6), ведущее к снижению значений ац, должно уменьшать скорость льдовыделения. Действительно, как показывают наблюдения, морозноелучение снижается при уменьшении влагопроводности почв к грунтов. Морозное пучение уменьшается при увеличении прочности пористого тела или при действии на грунт уплотняющей нагрузки, что также согласуется с развитой теорией.  [c.110]

        Из анализа изменения прочности пористого тела кокса (стру туркая прочность) по длине полномерных кусков (табл.6.13) следует, чт в камере шириной 500 мм слой кокса в осевой плоскости характеризуем меньшей структурной прочностью (70, 7%), чем в камере шириной 400 м (74, 7%). Испытания кокса из печных камер объемом 41, 6 м ь Авдеевскомкоксохимическом заводе показали, что в камере с коксовс стороны кокс получается менее прочным, чем с машинной ( по М40 н 1, 7%, по структурной прочности на 3, 8%) и более пористым (на 1, 5 / [184].  [c.188]

        Об истираемости кокса косвенно можно судить по показателям Сыскова (прочность) и Мучника (истираемость), а также по выходу Класса < 10 мм при испытании в малом барабане, но лучше-по прочности пористого тела кокса (структурной прочности) или по выходу мелочи при испытании в лабораторном барабане УХИНа [250].  [c.303]

        При увеличении скорости коксования V в пределах, достижимых в современных динасовых печах, уменьшаются время г пластического состояния отдельных макрослоев угольной загрузки, толщина перемещающейся в ней пластической зоны и увеличиваетсятемпературный градиент Аг в зоне полукокса (рис. 110). Все это существенным образом сказывается на физико-механических свойствах кокса увеличивается прочность пористого тела кокса и снижается твердость его вещества.  [c.190]

        Для адсорбционных процессов и процессов движения многофазныхжидкостей большой интерес представляет расчет распределения объема и формы капиллярных колец для процессов гетерогенного катализа и фильтрации малоконцентрированных суспензий — объема застойных зон.Метод математического моделирования структуры пористых тел предоставляет возможность для таких расчетов. Сложными являются вопросы де-формативности и прочности пористых тел. Часть этих вопросов может быть решена косвенными методами. Так, оценку механической прочности можно получить определением участков локальной перенапряженности. Критерий близости этих участков поможет оценитьвеличину механической прочности. Приведенный (далеко не полный) перечень задач, решаемых методом математического моделированияпористых структур, позволяет считать его перспективным и многоплановым методом, с помощью которого можно решать важныепрактические задачи как в научном плане, так и в техническом приложении.  [c.68]

        Известно, что прочность пористого тела кокса зависит от толщиныпластического слоя и его вязкости. С увелцчением вязкости увеличивается внутрипластическое давление распирания, что при достаточной газонепроницаемости позволяет получать кокс плотной структуры. Оптимальная толщина пластической массы, определяющая ее количество, обусловливает ее спекаемость и прочность приставания зерен угля друг к другу. 

⇐ Предыдущая12131415161718192021Следующая ⇒

Поделиться: