Насосный агрегат первичного контура.

Насосный агрегат первичного контура должен состоять из пары шестерёнчатых насосов, имеющих собственные фильтры и возможность соединения через бай-пас.

Оба насоса для первичного контура выбираются в зависимости от расхода топлива и его вязкости при температуре перекачки. Насосы первичного контура должны иметь минимальную производительность, которая не менее чем в 3 - 5 раз должна превышать величину максимального расхода топлива через все горелки.

 

Эти насосы должны быть оборудованы самоочищающимися пластинчатыми фильтрами с размером ячейки от 200 до 300 мкм и должны подогреваться до температуры 50 - 60°С. Насосный агрегат должен быть расположен как можно ближе к рабочему баку.

Скорее всего к нашей ситуации подойдёт насос со следующими характеристиками:

Q = 4000 кг/час (1,11 кг/с);

ΔРнасоса = 30 м (300000 Па).

Потребуется установить самоочищающийся пластинчатый фильтр с ячейками 250 мкм, который при расходе около 4000 кг/час оказывает гидравлическое сопротивление равное 3000 Па.

На первичном контуре следует установить регулирующий клапан давления с диапазоном регулировки от 1 до 4 бар, номинальный расход через который должен быть больше, чем расход на участке топливопровода, идущего от насоса.

 

 

3.3.5.4. Выбор диаметра топливо­провода первичного контура.

В качестве материала для топливопроводов рекомендуется использовать стальные бесшовные трубы. Обогрев топливопровода -обеспечивать либо электрическим кабелем удельной мощностью от 20 до 40 Вт/м, либо горячей водой или паром. Для удобства монтажа и технического обслуживания в качестве трубопровода можно использовать модную трубку (диаметр 12x1-20x1), внутри которой может идти обогревающий кабель. Топливопровод должен быть надежно изолирован.

Диаметр топливопровода рассчитывается на основе следующих данных:

Минимальная скорость во всасывающем топливопроводе (вверх от насоса) - 0,15 м/с;

Максимальная скорость в подающем топливопроводе (вниз от насоса) - 0,6 м/с.

Плотность мазута при температуре 60°С равна:

 

Всасывающий топливопровод подбирается так, чтобы потери давления в нём не превышали следующего значения:

 

где:

ΔPamn - абсолютное давление, допустимое на всасывании (высота столба жидкости под всасывающим патрубком насоса), которое указывается производителем насоса. Если оно не указано, это давление берётся не меньше, чем 50660 Па (0,5 бар);

Δhasp - высота всасывания;

ΔРасс - потери давления, вызванные присутствием элементов арматуры, не учтённых при расчёте эквивалентной длины всасывающего топливопровода (фильтры и так далее).

Высота всасывания равна:

 

где:

Δh - разница по высоте между контрольной точкой уровня топлива в ёмкости и центром нагнетательного насоса (м); ρ - плотность мазута (кг/м³ ).

Значение Δh будет положительным если ёмкость находится ниже, чем горелка, и отрицательным, если ёмкость находится выше, чем горелка.

В нашем случае мы получаем следующие значения:

 

Максимальные допустимые потери давления на всасывающем топливопроводе будут равны:

 

Минимальный внутренний диаметр всасывающего топливопровода получаем по следующей формуле:

 

 

 

Предположим, что мы взяли стальной трубопровод DN 80 с внутренним диаметром 80 мм, тогда скорость перекачивания будет равна:

 

Это значение скорости больше, чем минимально допустимое значение 0,15 м/с.

Если скорость перекачивания при расчётах оказалась бы меньше, чем минимально допустимый предел в 0,15 м/с, то действовать следовало бы следующим образом.

Необходимо определить диаметр, который обеспечит минимальную скорость, по формуле:

 

Из стандартного типоряда необходимо выбрать диаметр трубопровода с округлением в меньшую сторону

Максимальная общая длина (реальная + эквивалентная) всасывающего топливопровода, соединяющего рабочий бак и насос, должна быть такой, чтобы на ней не были превышены максимальные потери давления, предусмотренные проектом.

 

В подающем топливопроводе скорость мазута может достигать 0,6 м/с.

 

Из стандартного типоряда мы выбираем стальную трубу DN 50, внутренний диаметр которой равен 0,0512 метра.

Потери давления, распределённые вдоль подающего топливопровода, равны:

 

Сумма этого значения и потерь давления на аксессуарах (Расс - 6000 Па) (фильтры, вентили и т.д.), которые не были учтены при расчёте эквивалентной длины, не должна превышать напор системы перекачивания топлива.

 

Значение APtot, рассчитанное таким образом, плюс остаточный напор АРконтура, который должен поддерживаться в контуре, должно быть меньше, чем напор насоса:

 

Неравенство выполняется. Это означает, что диаметры топливопроводов подобраны правильно.

 

Выбор пульта управления.

Тип электрического питания и системы управления для блочных горелок зависит от эл. мощности компонентов, которые составляют систему топливоснабжения и от типа регулирования тепловой мощности.

У производителей есть таблицы для выбора типа электрического питания и пульта управления в зависимости от типа горелки, её максимальной мощности и типа регулирования.

В нашем случае в таблице 36 по максимально требуемой мощности горелки TI 12 (7800 кВт) подходит пульт управления типа QA12 PNM. Но окончательное решение о модели пульта управления принимается проектировщиком системы электроснабжения котельной.

Таблица 36. Таблица выбора пульта управления для блочной комбинированной горелки ΤΙ

⇐ Предыдущая28293031323334353637Следующая ⇒

Поделиться: