Сооружения для механической очистки сточных вод

6.1 Выбор сооружений механической очистки следует осуществлять на основании требуемой степени очистки, принимаемых методов обработки осадка, эксплуатационной надежности действия и степени влияния на последующие сооружения.

Расчет сооружений необходимо производить на максимальный часовой расход сточных вод.

Решетки

6.2.1 В составе станций очистки сточных вод следует предусматривать оборудование или устройства для задержания грубодисперсных примесей.

Прозоры решеток должны быть не более 16 мм. Эффективность снятия загрязнений по взвешенным веществам и БПК₅ на решетках с прозорами не более 6 мм следует принимать от 10 % до 15 % от исходных загрязнений сточных вод перед решетками или по паспортным данным на оборудование.

Решетки допускается не предусматривать в случае подачи сточных вод на станцию очистки насосами при установке перед ними решеток с прозорами не более 6 мм. При этом в насосных станциях должен предусматриваться вывоз задержанных на решетках отбросов.

Количество задерживаемых отбросов на решетке в зависимости от ширины прозоров приводится в таблице 6.1

Таблица 6.1

Ширина прозоров, мм	0, 5	1	2	3	6	15
Объем отбросов, л/чел·год	45	34	26	22	16	10

 

Количество задерживаемых отбросов на решетке при ширине прозоров 16 мм и более следует принимать по ТКП 45-4.01-56

При подаче сточных вод на очистные сооружения канализационными насосными станциями, оборудованными решетками при условии извлечения задержанных из сточной воды отбросов, допускается при определении количества задерживаемых отбросов на очистных сооружениях учитывать их уменьшение за счет их удаления на канализационных насосных станциях.  

Плотность и влажность отбросов, снимаемых с решеток следует определять по паспортным данным предприятий изготовителей решеток. При отсутствии данных допускается принимать:

- влажность отбросов, %:

90………………до обезвоживания;

70……………….после обезвоживания;

- плотность отбросов, т/м³:

0, 87……………..до обезвоживания;

0, 69……………..после обезвоживания.

6.2.2 Расстояния между оборудованием, вспомогательное и грузоподъемное оборудование следует определять в соответствии с требованиями действующих ТНПА.

Для перемещения контейнеров подъемно-транспортное оборудование должно быть оборудовано электроприводом.

6.2.3 Механизированная очистка решеток от отбросов должна быть предусмотрена при количестве отбросов 0, 1 м³/сут и более. При меньшем количестве отбросов допускается установка решеток с ручной очисткой.

6.2.4 В здании решеток при необходимости допускается установка оборудования для предварительного отжима влаги из задержанных отбросов и их уплотнения (поршневые и шнековые гидропрессы).

6.2.5 Задержанные отбросы допускается:

- собирать в контейнеры с герметичными крышками и вывозить в места обработки твердых и промышленных отходов;

- обезвоживать и направлять для совместной обработки с осадками на станции очистки сточных вод.

6.2.6 В здании решеток необходимо предусматривать мероприятия, предотвращающие поступление холодного воздуха через подводящие и отводящие каналы.

Решетки следует размещать, как правило, в отдельном отапливаемом помещении ( =16 ⁰С) с кратностью обмена воздуха 5. При обосновании допускается размещение решеток вне помещений. При этом следует предусматривать конструкции решеток и мероприятия, обеспечивающие их нормальную эксплуатацию в данных условиях. 

Между решетками необходимо предусматривать проходы не менее 1, 2 м для возможности их обслуживания.

Пол здания решеток следует располагать выше расчетного уровня сточной воды в каналах не менее чем на 0, 5 м.

Потери давления в решетках следует принимать в три раза большими, чем на чистых решетках.

Решетки следует устанавливать в уширенных каналах перед песколовками.

6.2.7 Размеры решеток следует определять, при максимальном притоке сточных вод на очистные сооружения, из условия обеспечения в прозорах решетки скоростей движения сточных вод в пределах от 0, 8 до 1, 0 м/с.

Расчет решеток ступенчатого эскалаторного типа следует производить по скорости движения воды в прозорах в пределах от 1, 0 до 1, 4 м/с.

Минимальную скорость движения сточных вод в канале до решеток следует принимать не менее 0, 4 м/с и после решеток не менее 0, 7 м/с.

6.2.8 Для решеток с шириной прозоров , м, справедливо соотношение

                                                     (6.1)

где q – максимальный расход сточных вод, м³/с;

ω _r – площадь живого сечения всех прозоров решетки, м²;

h_r – глубина воды перед решеткой, м;

b_r – ширина прозоров решетки, м;

n_pr – число прозоров решетки;

V_r – скорость движения сточной воды в прозорах решетки, м/с.

6.2.9 Количество прозоров в решетках , шт,  необходимых для пропуска поступающих сточных вод следует определять по формуле

 ,                                                   (6.2)

где  – коэффициент, учитывающий стеснение потока механическими граблями, принимаемый равным от 1, 05 до 1, 10.

6.2.10 Общую ширину решеток B_r, м, следует определять по формуле

 ,                                          (6.3)

где S_s – толщина стержней, м.

6.2.11 Необходимое количество решеток следует подбирать исходя из требуемой общей ширины решеток B_r и конструктивной ширины решетки.

При числе рабочих решеток до 3 включительно следует принимать одну резервную решетку, а при числе рабочих решеток более 3 – 2 резервные.

6.2.12 Длину уширения перед решеткой, , м, следует определять по формуле

 ,                                              (6.4)

где  – ширина канала перед решеткой, м;

 – ширина одной решетки, м.

6.2.13 Длину уширения после решетки , м, следует определять по формуле

 .                                       (6.5)

.                                       (6.5)

Песколовки

6.3.1 Песколовки необходимо предусматривать в составе станции биологической очистки городских и близких к ним по составу производственных сточных вод.

Число песколовок или отделений при производительности более 100 м³/сут следует принимать не менее двух. При этом все песколовки или отделения должны быть рабочими.

Тип песколовки (горизонтальная, тангенциальная, аэрируемая и др.) следует принимать с учетом производительности станции очистки, схемы очистки сточных вод и обработки их осадков, характеристики взвешенных веществ, компоновочных решений и т. п.

Выгрузку осадка из песколовок следует производить не реже одного раза в сутки или одного раза в смену.

6.3.2 Длину песколовок L_s, м, следует определять по формуле

 ,                                                  (6.6)

где K_s – коэффициент, определяемый

- для горизонтальных песколовок по формуле

- для аэрируемых песколовок по формуле  или по таблице 6.4;

H_s – расчетная глубина песколовки, м, принимаемая для аэрируемых песколовок равной половине общей глубины;

V_s – скорость движения сточных вод, м/с, принимаемая по таблице 6.2;

u₀ – гидравлическая крупность песка, м/с, принимаемая в зависимости от требуемого диаметра задерживаемых частиц песка;

 - вертикальная турбулентная составляющая продольной скорости, м/с, определяемая по формуле 6.7;

                                          (6.7)

V ₀ – продольная скорость движения воды, м/с, в песколовках, принимаемая по таблице 6.3.

Таблица 6.2

Песколовка	Гидравлическая крупность песка u0, м/с	Скорость движения сточных вод vs, м/с, при притоке		Глубина Н, м	Количество задерживаемого песка, л/чел сут	Влажность песка, %	Содержание песка в осадке, %
		минимальном	максимальном
Горизонтальная	0, 0187–0, 0242	0, 15	0, 3	0, 5–2	0, 02	60	55–60
Аэрируемая	0, 0132–0, 0187	–	0, 08–0, 12	0, 7–3, 5	0, 03	–	90–95
Тангенциальная	0, 0187–0, 0242	–	–	0, 5	0, 02	60	70–75

 

Таблица 6.3

Диаметр задерживаемых частиц песка, мм	Гидравлическая крупность песка u0, м/с	Продольная скорость движения воды в песколовках, V 0, м/с
		горизонтальных	аэрируемых
0, 05	0, 0020	0, 10–0, 15	0, 02–0, 05
0, 10	0, 0059	0, 10–0, 15	0, 02–0, 05
0, 15	0, 0132	0, 15–0, 20	0, 05–0, 10
0, 20	0, 0187	0, 15–0, 20	0, 05–0, 10

 

Расчет горизонтальных песколовок следует производить по следующим формулам

                                                   (6.8)

                                                         (6.9)

                                               (6.10)

где F – требуемая площадь поверхности песколовки в плане, м²;

Q – расход сточных вод, м³/с;

q ₀ – гидравлическая нагрузка сточных вод на 1 м² площади поверхности, м³/(м² с);

B – ширина песколовки, м;

L – длина песколовки, м;

H  – глубина песколовки, м;

u ₀ – гидравлическая крупность песка, мм/с;

Э_н – эффект задержания песка заданной гидравлической крупности, в долях от единицы.

Таблица 6.4

Расчетные скорости протекания воды в песколовке, м/с	Значение коэффициента Ks для аэрируемых песколовок при диаметре задерживаемых частиц песка, мм
	0, 1	0, 15	0, 2	0, 3
0, 09	4, 17	4, 33	3, 40	2, 90
0, 183	4, 54	4, 81	3, 74	2, 93
0, 275	5, 00	5, 91	4, 16	2, 96
0, 366	5, 00	6, 50	4, 68	3, 02

 

6.3.3 Количество песка W_n, м³/сут, без учета органических примесей следует определять по формуле

 ,                                              (6.11)

где Q _сут – суточный расход сточных вод, м³/сут;

  c_en – исходная концентрация взвешенных веществ, г/м³;

  Э – эффект осветления сточных вод в первичных отстойниках, в долях от единицы;

 – плотность влажного песка, принимаемая равной 1500 кг/м³.

Аэрацию в песколовках следует производить при помощи среднепузырчатых аэраторов в виде дырчатых труб с отверстиями диаметром от 5 до 6 мм.

Количество отверстий следует определять по скорости выхода воздуха от 15 до 20 м/с.

Отверстия рекомендуется располагать по обе стороны трубы в нижней ее части под углом 120º.

Подвод воздуха к дырчатым трубам рекомендуется производить с учетом равномерного распределения по площади аэрации.

Не рекомендуется дырчатые трубы выполнять в виде длинной плети от одного стояка.

Расход воздуха , м³/ч песколовки следует определять по формуле

 ,                                                       (6.12)

где  - интенсивность аэрации, принимаемая от 3 до 5 м³/(м²·ч);

 - площадь песколовки, м².

Объем отделения песколовки, , м³, следует определять по формуле

 ,                                                      (6.13)

где  - число отделений песколовки.

6.3.4 Расчет вертикальных и тангенциальных песколовок следует производить из условия задержания частиц с расчетной гидравлической крупностью , м/с.

Площадь поверхности песколовки в плане F_s, м², следует определять по формуле

.                                                   (6.14)

Высоту цилиндрической части песколовки h _р, м, следует определять по формуле

 ,                                                   (6.15)

где  – гидравлическая крупность песка задерживаемого в песколовке, м/с;

t – продолжительность пребывания воды в песколовке, принимается в пределах от 120 до 180 с.

6.3.5 При проектировании песколовок следует принимать общие расчетные параметры для песколовок различных типов по таблице 6.3:

а) для горизонтальных песколовок

1) продолжительность протекания сточных вод при максимальном притоке не менее 30 с;

2) допустимую гидравлическую нагрузку на единицу площади следует принимать равной 180 м³/(м²× ч);

б) для аэрируемых песколовок:

1) установку аэраторов из дырчатых труб – на глубину 0, 7 H_s вдоль одной из продольных стен над лотком для сбора песка;

2) поперечный уклон дна к песковому лотку – 0, 2–0, 4;

3) впуск воды – совпадающий с направлением вращения воды в песколовке, выпуск – затопленный;

4) отношение ширины к глубине отделения – В/Н = 1: 1, 5;

в) для тангенциальных песколовок:

1) гидравлическую нагрузку – 110 – 130 м³/(м²× ч) при максимальном притоке;

2) впуск воды – по касательной на всей расчетной глубине;

3) глубину – равную половине диаметра;

4) диаметр – не более 6 м.

6.3.6 Удаление задержанного песка из песколовок всех типов следует предусматривать механическим или гидромеханическим способом. Допускается предусматривать удаление задержанного песка из песколовок вручную при объемах 0, 1 м³/сут.

Выгрузка задержанного песка из песколовок должна производиться не реже одного раза в сутки.

Объем песковых приямков следует принимать не более двухсуточного объема выпадающего песка, а угол наклона стенок приямка к горизонту не менее 60⁰.

6.3.7 Расход производственной воды q_h, дм³/с, при гидромеханическом удалении песка (гидросмывом с помощью трубопровода со спрысками, укладываемого в песковый лоток) необходимо определять по формуле

 ,                                           (6.16)

где v_h – восходящая скорость смывной воды в лотке, принимаемая равной 0, 0065 м/с;

l_sc – длина пескового лотка, равная длине песколовки за вычетом длины пескового приямка, м;

b_sc – ширина пескового лотка, равная 0, 5 м.

Диаметр смывного трубопровода , м, следует определять по формуле

 ,                                                    (6.17)

где – скорость движения промывной воды в начале смывного трубопровода, принимаемая в пределах от 2, 5 до 3, 5.

Для обеспечения надежного смыва осадка со всей длины лотка напор в начале смывного трубопровода следует определять по формуле

 ,                                           (6.18)

где  – высота слоя осадка в песковом лотке, м;

 – скорость в спрыске, принимаемая в пределах от 4 до 7 м/с.

Высоту слоя осадка следует определять исходя из общего количества улавливаемого осадка за период между выгрузками его из песколовки.

Высота пескового лотка , м, должна определяться по формуле

 .                                            (6.19)

Диаметр спрыска , м, должен определяться по формуле

 ,                                        (6.20)

где  – коэффициент расхода спрыска, зависящий от его конструкции и ориентировочно принимается равным 0, 82;

 – число спрысков на одном смывном трубопроводе, определяемое по формуле

 ,                                                  (6.21)

где  – длина смывного трубопровода, равная длине пескового лотка, м;

 – расстояние между спрысками, которое рекомендуется принимать в пределах от 0, 25 до 0, 4 м.

6.3.8 Количество задерживаемого песколовками песка для бытовых сточных вод допускается принимать от 0, 02 до 0, 03 л/(чел× сут), при влажности 60 % и объемном весе 1, 5 т/м³. Расход подаваемой воды при гидромеханическом удалении песка необходимо определять с учетом габаритных размеров пескового лотка (длина, ширина) при восходящей скорости смывной воды в лотке не менее 0, 0065 м/с.

6.3.9 Для обезвоживания, удаляемого из песколовок песка следует предусматривать:

- песковые площадки;

- накопители;

- бункеры.

Для подсушивания песка, поступающего из песколовок, необходимо предусматривать площадки с ограждающими валиками высотой от 1 до 2 м. Нагрузку на площадку следует предусматривать не более 3 м³/м² в год при условии периодического вывоза подсушенного песка в течение года. Допускается принимать накопители со слоем напуска песка до 3 м.

Количество дренажной воды, возвращаемой на очистку, следует принимать в объеме 85 % от расхода воды, прошедшей через гидромеханическую очистку.

Концентрацию взвешенных веществ в дренажной воде рекомендуется принимать 3000 мг/дм³.

Дренажную воду из сооружений для обезвоживания песка следует возвращать в поток очищаемых сточных вод перед песколовками. Для съезда автотранспорта на песковые площадки следует устраивать пандус уклоном от 0, 12 до 0, 2.

6.3.10 Для отмывки и обезвоживания песка допускается предусматривать устройство бункеров, приспособленных для последующей погрузки песка в мобильный транспорт. Вместимость бункеров должна рассчитываться от 1, 5 до 5-суточного хранения песка. Для повышения эффективности отмывки песка следует применять бункера в сочетании с напорными гидроциклонами диаметром 300 мм и напором пульпы перед гидроциклоном 0, 2 МПа. Дренажная вода из песковых бункеров должна возвращаться в канал перед песколовками.

Допускается размещать бункер в отапливаемом здании или предусматривать его обогрев.

6.3.11 Для поддержания в горизонтальных песколовках постоянной скорости движения сточных вод на выходе из песколовки следует предусматривать водослив с широким порогом.

6.3.12 Перепад уровней воды между дном песколовки и порогом водослива, , м, следует определять по формуле

 ,                                           (6.22)

где  и  – глубина воды при максимальном  и минимальном  расходах сточных вод, м³/с;

 – коэффициент, выражающий отношение максимального и минимального расходов воды, .

6.3.13 Ширина водослива , м, должна определяться по формуле

 ,                                     (6.23)

где  – коэффициент расхода водослива, принимаемый от 0, 35 до 0, 38.

Усреднители

6.4.1 Необходимость усреднения состава и расхода сточных вод следует определять технико-экономическим расчетом.

6.4.2 Тип усреднителя (барботажный, с механическим перемешиванием, многоканальный) следует выбирать с учетом характера колебаний расходов сточных вод и концентраций загрязняющих веществ (циклические, залповые сбросы, случайные колебания произвольного спектра), а также количества взвешенных веществ.

6.4.3 Тип усреднителя необходимо выбирать в зависимости от характера и количества нерастворенных компонентов загрязнений, а также динамики поступления сточных вод. При гашении залповых сбросов предпочтительнее конструкции многоканального типа, при произвольных колебаниях практически равноценны любые типы усреднителей. В таких случаях большую роль играют вид и количество нерастворенных загрязнений.

К многоканальным конструкциям относятся: прямоугольные, круглые, конструкции с неравномерным распределением расхода и объемов по каналам.

6.4.4 Усреднитель-смеситель барботажного типа следует применять для усреднения сточных вод независимо от режима их поступления при содержании грубодиспергированных взвешенных веществ с концентрацией до 500 мг/дм³ гидравлической крупностью до 10 мм/с.

6.4.5 Усреднитель-смеситель с механическим перемешиванием и отстойной зоной необходимо применять для усреднения сточных вод с содержанием взвешенных веществ более 500 мг/дм³ любой гидравлической крупности. Режим поступления сточных вод - произвольный. Подача осуществляется периферийным желобом равномерно по периметру усреднителя.

6.4.6 Усреднители следует устанавливать после отстойников или оборудовать их отстойной частью с целью облегчения эксплуатации. Расчет отстойной части необходимо проводить по данным кинетики осаждения взвесей, аналогично расчету отстойников. При этом необходимо учитывать гидродинамический режим выбранного типа усреднителя.

6.4.7 Для подавления залповых сбросов высококонцентрированных сточных вод и произвольных колебаний состава и при наличии взвешенных мелкодиспергированных веществ с концентрацией до 500 мг/дм³, гидравлической крупностью до 5 мм/с следует применять многоканальные усреднители без принудительного перемешивания. При необходимости усреднения и расхода усреднитель блокируется с аккумулирующей емкостью.

6.4.8 Число секций усреднителей необходимо принимать не менее двух (обе рабочие).

При наличии в сточных водах взвешенных веществ следует предусматривать мероприятия по предотвращению осаждения их в усреднителе.

6.4.9 В усреднителях с барботированием или механическим перемешиванием при наличии в стоках легколетучих ядовитых веществ следует предусматривать перекрытие и вентиляционную систему.

6.4.10 Объем усреднителя барботажного типа W_z, м³, при залповом сбросе следует рассчитывать по формулам

- при значениях K_av  менее 5

                                              (6.24)

- при значениях K_av = 5 и более

                                                  (6.25)

где q_w – расход сточных вод, м³/ч;

t_z – длительность залпового сброса, ч;

K_av – требуемый коэффициент усреднения, равный:

 ,                                            (6.26)

где С _max – концентрация загрязнений в залповом сбросе, мг/дм³;

С _mid – средняя концентрация загрязнений в сточных водах, мг/дм³;

С _adm – концентрация, допустимая по условиям работы последующих сооружений, мг/дм³.

6.4.11 Объем усреднителя W_cir, м³, при циклических колебаниях следует рассчитывать по формулам

- при значениях K_av менее 5

 ,                                    (6.27)

- при значениях K_av = 5 и более

 ,                                        (6.28)

где t_cir – период цикла колебаний, ч;

K_av – коэффициент усреднения, определяемый по формуле (6.26).

6.4.12 Площадь сечения выпускного отверстии , м², отводного патрубка следует определять по формуле:

 ,                                              (6.29)

где q_w - расход сточных вод, м³/с;

  - коэффициент расхода, принимаемый равным от 0, 6 до 0, 82;

    - высота слоя воды над отводным патрубком, м.

Каждый распределительный лоток должен оборудуется двумя шиберами: на входе в лоток для создания оптимального режима и равномерного распределения сточной воды между лотками; и в конце лотка в торцевом придонном водосливном окне размером 20´ 40 см (Н´ В), обеспечивающий периодическую промывку лотка.

Число распределительных лотков и размещение выпускных окон в одной или обеих стенках лотков принимается из такого расчета, чтобы в каждый циркуляционный поток поступало одинаковое количество жидкости.

6.4.13 Рекомендуется сточные воды на усреднители подавать самотеком для обеспечения условий по выравниванию расхода и концентрации загрязнений.

При напорной подаче воды на усреднитель перед ним на трубопроводе необходимо устанавливать колодец гашения напора.

6.4.14 Максимальная величина скорости, , мм/с, проточного течения жидкости в усреднителе, не должна превышать 0, 0025 м/с, и должна определяться по формуле

,                                                            (6.30)

где  – число секций;

  F_S – площадь сечения секции усреднителя, м².

6.4.15 С целью обеспечения равномерного распределения жидкости и воздуха вдоль усреднителя целесообразна длина секции не более 24 м. Глубина слоя поды в усреднителе из конструктивных соображений принимается в пределах 3-6 м. Ширина секции усреднителя принимается не более 12 м.

6.4.16 Барботирование следует осуществлять через перфорированные трубы, укладываемые горизонтально вдоль резервуара. При пристенном расположении барботеров расстояние от них до противоположной стены следует принимать 1–1, 5h, между барботерами – 2–3h, при промежуточном расположении расстояние барботеров от стены 1–1, 5h, где h – глубина погружения барботера. При переменной глубине воды в усреднителе h следует принимать при максимальном уровне.

В качестве барботеров в усреднителе рекомендуется использовать перфорированные трубы с отверстиями диаметром 3 мм (шаг 8-16 см), располагаемыми в нижней части трубы в один или два ряда под углом 45° к оси трубы.

Трубы должны укладываются на подставках высотой 6-10 см. Допустимое отклонение от горизонтальной укладки труб барботеров не должно превышать ± 0, 015 м так, чтобы связанная с этим неравномерность подачи воздуха по длине барботера не превысила одной трети от принятой в расчете неравномерности подачи воздуха (20 % среднего расхода воздуха).

6.4.17   При расчете необходимо принимать:

- интенсивность барботирования при пристенных барботерах (создающих один циркуляционный поток) – 6 м³/ч на 1 м, промежуточных (создающих два циркуляционных потока) – 12 м³/ч на 1 м;

- интенсивность барботирования для предотвращения выпадения в осадок взвесей в пристенных барботерах – до 12 м³/ч на 1 м, в промежуточных – до 24 м³/ч на 1 м;

- перепад давления в отверстиях барботера – от 1 до 4 кПа.

6.4.18 Число стояков подвода воздуха к барботеру и шаг между радиальными отверстиями перфорации для барботеров из полиэтиленовых труб следует определять в зависимости от требуемой интенсивности барботирования и заданной неравномерности подачи воздуха на основании данных, приведенных в приложении А.

В расчете следует принимать, что каждый стояк присоединен к середине обслуживаемого им участка барботера длиной l_bb. При расположении стояка подвода воздуха у одного из концов барботера длину обслуживаемого участка принимать 0, 5l_bb.

Расчетная глубина погружения барботера принята равной 4, 3 м. Приведенные в приложении Б данные могут использоваться при изменении погружения в диапазоне 3-5 м.

6.4.19 При среднем перепаде давления на перфорированных отверстиях         Δ H=1 кПа максимальные потери в барботере не более Δ H_max=2 кПа, а при Δ H =4 кПа – не более Δ H_max=7 кПа.

6.4.20 Для предотвращения выпадения осадка в местах прямоугольного сопряжения днища со стенками резервуара рекомендуется заполнение этих мест тощим бетоном. При этом угол сопряжении днища с заполнением должен составлять 30°.

Возможен уклон в сторону забора воды, где должен быть предусмотрен трубопровод опорожнения секции усреднителя.

6.4.21 На входе в усреднитель необходимо устанавливать контрольно-измерительную аппаратуру для определения расхода воды и воздуха, поступающих на сооружение.

6.4.22 Все конструктивные узлы сооружения необходимо оборудовать трубопроводами опорожнения и предусматривать малые средства механизации для периодической чистки усреднителя.

В случае пенообразования в усреднителе допускается предусматривать нестационарную систему пеногашения усредненных сточных вод.

6.4.23 При содержании в производственных сточных водах специфических механических примесей в цеховых каналах, на выпусках из промышленных зданий или перед резервуаром-усреднителем необходимо предусматривать решетки и(или) волокноуловители, шерстеуловители для сбора волокон, шерсти, тряпок и других отходов производства.

6.4.24 При произвольных колебаниях объем усреднителя W_es, м³, следует определять пошаговым расчетом (методом последовательного приближения) по формуле

 ,                                           (6.31)

где Dt_st – временной шаг расчета, принимаемый не более 1 ч;

DС _ex – приращение концентрации на выходе усреднителя за текущий шаг расчета (может быть как положительным, так и отрицательным), г/м³.

Расчет следует начинать с неблагоприятных участков графика почасовых колебаний.

Если получающийся в результате расчета ряд С _ex не удовлетворяет технологическим требованиям (например, по максимальной величине С _ex), расчет следует повторить при увеличенном W_es. Начальную величину W_es необходимо назначать ориентировочно исходя из оценки общего характера колебаний С _ex. График колебаний на входе в усреднитель C_en должен приниматься фактический (по данному производству или аналогу) или по технологическому заданию.

6.4.25 Распределение сточных вод по площади усреднителя барботажного типа должно быть максимально равномерным с использованием системы каналов и подающих лотков с придонными отверстиями или треугольными водосливами при скорости течения в лотке не менее 0, 4 м/с.

6.4.26 Объем усреднителя с механическим перемешиванием должен рассчитываться аналогично объему усреднителя барботажного типа.

6.4.27 Многоканальные усреднители с заданным распределением сточных вод по каналам следует применять для выравнивания залповых сбросов сточных вод с содержанием взвешенных веществ гидравлической крупностью до 5 мм/с при концентрации до 500 мг/дм³.

6.4.28 Объем W_av, м³, многоканальных усреднителей при залповых сбросах высококонцентрированных сточных вод следует рассчитывать по формуле

 ,                                              (6.32)

где q_w – расход сточных вод, м³/ч;

t_z – длительность залпового сброса, ч;

K_av – коэффициент усреднения.

6.4.29 Для снижения расчетных расходов сточных вод, поступающих на очистные сооружения, допускается устройство регулирующих резервуаров.

6.4.30 Регулирующие резервуары следует размещать после решеток и песколовок с подачей в них сточных вод через разделительную камеру, отделяющую расход, превышающий усредненный.

6.4.31 Конструкцию регулирующих резервуаров следует принимать аналогичной первичным отстойникам с соответствующими устройствами для удаления осадка и перекачкой осветленной воды на последующие сооружения для ее очистки в часы минимального притока.

6.4.32 Оптимальную величину зарегулированного расчетного расхода следует определять технико-экономическим расчетом, подбирая последовательно ряд значений коэффициентов неравномерности после регулирования К _reg, объемов регулирующего резервуара и объемов сооружений для очистки сточных вод и вспомогательных сооружений (воздуходувной и насосных станций и т. д.).

6.4.33 Подбор значений коэффициентов неравномерности после регулирования К _reg объемов регулирующего резервуара W_reg следует выполнять по соотношениям:

 ,                                                  (6.33)

 ,                                                  (6.34)

где К _gen – общий коэффициент неравномерности поступления сточных вод;

q_mid – среднечасовой расход сточных вод, м³/ч.

Зависимость между g_reg и t_reg допускается принимать по таблице 6.5.

Таблица 6.5

greg	1	0, 95	0, 9	0, 85	0, 8	0, 75	0, 67	0, 65
treg	0	0, 24	0, 5	0, 9	1, 5	2, 15	3, 3	4, 4

 

6.4.34 При необходимости усреднения расхода и концентрации сточных вод объем усреднителя и концентрацию загрязняющих веществ необходимо определять пошаговым расчетом.

Приращения объема водной массы DW, м³, и концентрации DС, г/м³, на текущем шаге расчета следует определять по формулам:

 ,                                             (6.35)

 ,                                           (6.36)

где q_en, q_ex, – расходы сточных вод, м³/ч, и концентрации загрязняющих             C_en, C_{ex ,} мг/дм³ веществ на предыдущем шаге расчета;

    W_av – объем усреднителя в момент расчета, м³.

Отстойники

6.5.1 Тип отстойника (вертикальный, радиальный, горизонтальный, двухъярусный и др.) следует выбирать с учетом принятой технологической схемы очистки сточных вод и обработки их осадка, производительности станции, очередности строительства, числа эксплуатируемых единиц, конфигурации и рельефа площадки, геологических условий, уровня грунтовых вод и т.п. 

Рекомендуется применять:

- горизонтальные отстойники на станциях очистки сточных вод производительностью более 15000 м³/сут;  

- вертикальные на станциях очистки сточных вод производительностью до                     20000 м³/сут;

- радиальные отстойники на станциях очистки сточных вод производительностью более 20000 м³/сут;  

- двухъярусные отстойники на станциях очистки сточных вод производительностью до 20000 м³/сут;

6.5.2 Число отстойников при условии, что все отстойники являются рабочими следует принимать: первичных – не менее двух, вторичных – не менее трех. При минимальном числе их расчетный объем необходимо увеличивать от 1, 2 до 1, 3 раза.

При условии суточного расхода сточных вод 500 м³ и менее и биологической очистки в естественных условиях допускается принимать один двухъярусный отстойник. При суточном расходе сточных вод более 500 м³ количество отстойников следует принимать по расчету.

6.5.3 Расчет отстойников следует производить по кинетике осаждения взвешенных веществ с учетом требуемого эффекта осветления и коэффициента использования объема сооружения. Концентрация взвешенных веществ в осветленных сточных водах, подаваемых на сооружения биологической очистки с целью полной или частичная очистки от веществ, подверженных биохимической деструкции не должна превышать 150 мг/дм³, в осветленных сточных водах. В указанных выше сооружениях при наличии в сточной воде взвешенных веществ более 300 мг/дм³ следует предусматривать интенсификацию первичного отстаивания.

Содержание взвешенных веществ в сточной воде подаваемых на двухступенчатые аэротенки с полной минерализацией ила и в системы с биологическим удалением азота и фосфора не нормируется, и должно определяться технологическими требованиями.

Желоба двухъярусных отстойников следует рассчитывать, как горизонтальные отстойники, из условия продолжительности отстаивания 1, 5 ч.

Расчет вторичных отстойников после биологической очистки следует производить по 7.8.

6.5.4 Расчетное значение гидравлической крупности u₀, мм/с, необходимо определять по кривым кинетики отстаивания Э = f ( t ), получаемым экспериментально, с приведением полученной в лабораторных условиях величины к высоте слоя, равной глубине проточной части отстойника, по формуле

 ,                                           (6.37)

где H_set – глубина проточной части в отстойнике, м;

K_set – коэффициент использования объема проточной части отстойника, определяющий гидравлическую эффективность отстойника, принимаемый в зависимости от конструкции водораспределительных и водосборных устройств по указаниям организаций-разработчиков. При отсутствии указанных данных допускается величину K_set  принимать по таблице 6.8;

t_set – продолжительность отстаивания, с, соответствующая заданному эффекту очистки и полученная в лабораторном цилиндре в слое h₁; для городских сточных вод данную величину допускается принимать по таблице 6.6;

n₂ – показатель степени, зависящий от агломерации взвеси в процессе осаждения; для городских сточных вод следует определять по графику, изображенному на рисунке 6.1.

Таблица 6.6

Эффект осветления, %	Продолжительность отстаивания tset, с, в слое h1 = 500 мм, при температуре 15 С и  при концентрации взвешенных веществ, мг/л
	200	300	500
20	300	–	–
30	540	320	260
40	650	450	390
50	900	640	450
60	1200	970	680
70	3600	2600	1830

 

Показатель степени n₂, зависящий от природы загрязнений, в том числе и от агломерируемости взвесей для промышленных сточных вод, следует определять по полученным экспериментально кривым кинетики отстаивания в слоях h₁ и h₂

                                                  (6.38)

1 – Э = 50 %; 2 – Э = 60 %;

Рисунок 6.1 – Зависимость показателя степени n ₂ от исходной концентрации

⇐ Предыдущая12345678910Следующая ⇒

Поделиться: