Взвешенных веществ в городских сточных водах при эффекте отстаивания

Расчет и проектирование сооружений для механической очистки промышленных сточных вод следует производить на основании данных технологических изысканий, данных эксплуатации действующих очистных сооружений промышленных предприятий, которые характеризуются аналогичными условиями эксплуатации, результатов научных исследований, включая данные, полученные при очистке сточных вод на экспериментальных и опытных установках. При отсутствии указанных выше данных допускается принимать величину гидравлической крупности примесей производственных сточных вод принимать 0, 25-0, 30 мм/с.

6.5.5 Расчет отстойников для сточных вод, содержащих загрязняющие вещества легче воды (нефтепродукты, масла, жиры и т. п.), следует выполнять с учетом гидравлической крупности всплывающих частиц.

При наличии в воде частиц тяжелей и легче воды за расчетную следует принимать меньшую гидравлическую крупность.

6.5.6 В случае, когда температура сточной воды в производственных условиях отличается от температуры воды, при которой определялась кинетика отстаивания, необходимо вводить поправку

 ,                                                  (6.39)

где m _lab  – коэффициент вязкости воды, (Н· с)/м^2, при соответствующих температурах в лабораторных условиях, принимаемый по таблице 6.7;

m _pr – коэффициент вязкости воды, (Н· с)/м², при соответствующих температурах в производственных условиях, принимаемый по таблице 6.7;

u₀ – гидравлическая крупность частиц, полученная по формуле 6.37, мм/с.

Таблица 6.7 - Коэффициент вязкости воды, (Н· с)/м² при соответствующих температурах

Температура воды, °С	60	50	40	30	25	20	15	10	5	0
Коэффициент вязкости , 10-3 Н× с/м2	0, 469	0, 549	0, 656	0, 801	0, 894	1, 01	1, 14	1, 308	1, 519	1, 702

 

6.5.7 Основные расчетные параметры отстойников следует определять по таблице 6.8.

Таблица 6.8

Отстойник	Коэффициент использования объема К set	Глубина рабочей части Hset, м	Ширина Bset, м	Скорость рабочего потока vw, мм/с	Уклон днища к иловому приямку
Горизонтальный	0, 5	1, 5–4	2Hset – 5Hset	5–10	0, 005–0, 05
Радиальный	0, 45	1, 5–5	–	5–10	0, 005–0, 05
Вертикальный	0, 35	2, 7–3, 8	–	–	–
С вращающимся сборно-распределительным устройством	0, 85	0, 8–1, 2	–	–	0, 05
С нисходяще-восходящим потоком	0, 65	2, 7–3, 8	–	2uo – 3uo	–
С тонкослойными блоками: противоточная (прямоточная) схема работы	0, 5–0, 7	0, 025–0, 2	2–6	5–10	–
перекрестная схема работы	0, 8	0, 025–0, 2	1, 5	5–10	0, 005

 

6.5.8 Производительность одного отстойника q_set, м³/ч, следует определять исходя из заданных геометрических размеров сооружения и требуемого эффекта осветления сточных вод по формулам:

- для горизонтальных отстойников

 ,                               (6.40)

- для отстойников радиальных, вертикальных и с вращающимся сборно-распределительным устройством

 ,                               (6.41)

- для отстойников с нисходяще-восходящим потоком

 ,                                               (6.42)

- для отстойников с тонкослойными блоками при перекрестной схеме работы

 ,                                     (6.43)

- то же, при противоточной схеме

 ,                                       (6.44)

где К _set – коэффициент использования объема, принимаемый по таблице 6.8;

L_set – длина секции, отделения, м;

L_bl – длина тонкослойного блока (модуля), м;

B_set – ширина секции, отделения, м;

B_bl – ширина тонкослойного блока, м; назначается исходя из допустимого прогиба пластины ∆ р = 3÷ 5 мм, при наклоне под углом сползания осадка;

D_set – диаметр отстойника, м;

d_en –диаметр впускного устройства, м;

u₀ – гидравлическая крупность задерживаемых частиц, мм/с, определяемая по формуле (6.37);

v_tb – турбулентная составляющая, мм/с, принимаемая в зависимости от скорости потока в отстойнике v_w, мм/с;

Величину турбулентной составляющей v_tb, мм/с, в зависимости от скорости рабочего потока v_w, мм/с, следует определять по таблице 6.9

H_bl – высота тонкослойного блока, м;

h_ti – высота яруса тонкослойного блока (модуля), м;

K_dis – коэффициент сноса выделенных частиц, принимаемый при плоских пластинах равным 1, 2, при рифленых пластинах – 1.

Таблица 6.9

vw, мм/с	5	10	15
vtb, мм/с	0	0, 05	0, 1

6.5.9 Основные конструктивные параметры следует принимать:

а) для горизонтальных и радиальных отстойников:

1) впуск исходной воды и сбор осветленной – равномерными по ширине (периметру) впускного и сборного устройств отстойника;

2) высоту нейтрального слоя для первичных отстойников – на 0, 3 м выше днища (на выходе из отстойника), для вторичных – 0, 3 м и глубину слоя ила 0, 3–0, 5 м;

3) угол наклона стенок илового приямка – 50°–55°;

б) для вертикальных отстойников:

1) длину центральной трубы – равной глубине зоны отстаивания;

2) скорость движения рабочего потока в центральной трубе – не более        30 мм/с;

3) диаметр раструба – 1, 35 диаметра трубы;

4) диаметр отражательного щита – 1, 3 диаметра раструба;

5) угол конусности отражательного щита – 146°;

6) скорость рабочего потока между раструбом и отражательным щитом – не более 20 мм/с для первичных отстойников и не более 15 мм/с для вторичных;

7) высоту нейтрального слоя между низом отражательного щита и уровнем осадка – 0, 3 м;

8) угол наклона конического днища – 50°–60°;

в) для отстойников с нисходяще-восходящим потоком:

1) площадь зоны нисходящего потока – равной площади зоны восходящего;

2) высоту перегородки, разделяющей зоны, – равной 2/3 H_set;

3) уровень верхней кромки перегородки – выше уровня воды на 0, 3 м, но не выше стенки отстойника;

4) распределительный лоток переменного сечения – внутри разделительной перегородки. Начальное сечение лотка следует рассчитывать на пропуск расчетного расхода со скоростью не менее 0, 5 м/с, в конечном сечении скорость – не менее 0, 1 м/с.

Для равномерного распределения воды кромку водослива распределительного лотка следует выполнять в виде треугольных водосливов через 0, 5 м;

г) для отстойников с тонкослойными блоками – угол наклона пластин от 45° до 60°.

6.5.10 Для отстойников с вращающимся сборно-распределительным устройством  = 0. При проектировании отстойников данного типа должна рассчитываться форма перегородки, разделяющая распределительный и водоприемный лоток. Форма этой перегородки может быть выражена через изменяющуюся ширину В_р распределительного лотка

,                                                   (6.45)

где m – коэффициент изменяемый в пределах от 1/11 до 1/12;

,                                                  (6.46)

где b_з – зазор между стенкой и фермой, принимаемый равным от 0, 1 до 0, 15 м;

l_Л – удаление расчетного створа лотка от центра отстойника, м.

Количество струенаправляющих лопаток n_Л определяется конструктивно при соблюдении следующего соотношения

2r_л-(2n_л+1) = L_р,                                                 (6.47)

где r_л – шаг струенаправляющих лопаток, принимаемый равным от 0, 1 до    0, 125 м;

 L_p – длина распределительного лотка, м.

Число лопаток n_Л не следует принимать более 24 шт. Изменение высоты водослива, но длине водоприемного лотка зависит от изменения по радиусу расхода воды, удаляемой из отстойника. Высота водослива h_сб по мере удаления от центра отстойника рассчитывается по формуле затопленного водослива с тонкой стенкой

.                                                  (6.48)

Период вращения Т, с, водораспределительного устройства, зависит от требуемой степени очистки и должен также рассчитываться при привязке отстойника к конкретным условиям эксплуатации.

                                               (6.49)

6.5.11 Для интенсификации процесса осветления, существующие отстойники (горизонтальные, радиальные, вертикальные) могут быть дополнены блоками из тонкослойных элементов. В этом случае блоки необходимо располагать на выходе воды из отстойника перед водосборным лотком.

6.5.12 Количество задерживаемого отстойниками осадка Q_mud, м³/ч, следует определять исходя из концентрации взвешенных веществ в поступающей воде C_en и концентрации взвешенных веществ в осветленной воде C_ex

 ,                                       (6.50)

где q_w – расход сточных вод, м³/ч;

r_mud – влажность осадка, %;

g_mud – плотность осадка, г/см³.

6.5.13 Удаление осадка из отстойников допускается непрерывное или периодическое.

Интервал времени при периодическом удалении следует устанавливать исходя из объема образующегося осадка и вместимости зоны его накопления.

Вместимость приямков первичных отстойников и вторичных отстойников после биофильтров при гидростатическом удалении осадка следует предусматривать не более двухсуточного его объема, вторичных отстойников после аэротенков – не более двухчасового пребывания активного ила.

При механизированном удалении осадка вместимость зоны накопления его в первичных отстойниках следует принимать по количеству выпавшего осадка за период не более 8 ч.

6.5.14 Перемещение выпавшего осадка к приямкам следует предусматривать механическим или гидромеханическим способом, либо созданием соответствующего наклона днища.

6.5.15 Удаление осадка из приямка отстойника следует предусматривать самотеком, под гидростатическим давлением, насосами, предназначенными для перекачки жидкости с большим содержанием взвешенных веществ, гидроэлеваторами, эрлифтами, ковшовыми элеваторами, грейферами.

Гидростатическое давление при удалении осадка из отстойников бытовых сточных вод необходимо принимать, не менее, кПа:

15 ………………. для первичных отстойников;

12 ………………. для вторичных отстойников;

9 …..……………. после биофильтров;

9 …..……………. после аэротенков.

Для вторичных отстойников рекомендуется предусматривать возможность изменения высоты гидростатического давления.

Диаметр труб для удаления осадка необходимо принимать не менее 200 мм.

6.5.16 Влажность осадка бытовых сточных вод следует принимать равной 95 % для всех типов первичных отстойников при самотечном (под гидростатическим давлением) и от 93, 5 % до 94 % при удалении плунжерными насосами.

Влажность осадка производственных сточных вод следует принимать по экспериментальным данным.

6.5.17 Для удержания всплывших загрязняющих веществ перед водосборным устройством следует предусматривать полупогруженные перегородки и удаление накопленных на поверхности воды веществ.

Глубина погружения перегородки под уровень воды должна быть не менее 0, 3 м.

Высоту борта отстойника над поверхностью воды следует принимать 0, 3 м.

6.5.18 Кромку водослива на водоприемных (сборных) лотках следует предусматривать регулируемой по высоте.

Нагрузка на 1 м водослива во вторичных отстойниках не должна превышать     10 л/с.

⇐ Предыдущая12345678910Следующая ⇒

Поделиться: