Для жестко заделанных консолей двутаврового сечения с двумя осями симметрии

Вид нагрузки	Нагру-женный	Формулы для y при отсутствии закреплений сжатого пояса и a
	пояс	4 £a £ 28	4 <a £ 100
Сосредоточенная на конце	Верхний	y = 1,0 +0,16a	y 4,0 +0,05a
консоли	Нижний	y = 6,2 + 0,08a	y = 7,0 + 0,05a
Равномерно распределенная	Верхний
Примечание. При наличии закреплений сжатого пояса в горизонтальной плос­кости на конце или по длине консоли коэффициенты y следует определять как для консоли без закреплений, кроме случая сосредоточенной нагрузки, при­ло­жен­ной к верхнему поясу на конце консоли, при котором y = 1,75y1 (значение y1 сле­ду­ет принимать согласно примеч. табл. 77).

2. Для балок двутаврового сечения с одной осью симметрии (рис. 28) для определения коэффициента j_b необходимо вычислить ко­эф­фи­циенты j₁ и j₂ по формулам:

;                                                                       (177)

,                                                                        (178)

где h₁ – расстояние от центра тяжести сечения до оси более развитого пояса;

h₂ – то же, до оси менее развитого пояса;

l_ef – имеет то же значение, что и в формуле (175);

y – коэффициент, вычисляемый по формуле

.                                                                           (179)

Коэффициенты D, C и B в формуле (179) следует определять по табл. 79 и 80.

Таблица 79

Коэффициенты D и C

Вид нагрузки	D	Коэффициент С при сечении
		двутавровом n £ 0,9	тавровом n = 1
Сосредоточенная в середине пролета	3,265	0,330m	0,0826a
Равномерно распределенная	2,247	0,481m	0,1202a
Чистый изгиб	4,315	0,101m	0,0253a
Обозначения, принятые в таблице 79: , где , здесь J1 и J2 – моменты инерции соответственно большего и меньшего поясов от­но­си­тельно симметрии сечения; a – следует определять по формуле (175), в которой момент инерции сечения при кру­чении , где bi и ti – соответственно ширина и толщина листов, образующих сечение; d = 1,25 – для двутаврового сечения с одной осью симметрии; d = 1,20 – для таврового сечения.

Таблица 80

Коэффициент B

Схема сечения и	Коэффициент В при нагрузке
место приложения нагрузки	сосредоточенной в середине пролета	равномерно распределенной	вызывающе чистый изгиб
	d	m	b
	d – 1	m – 1	b
	1 – d	1 – m	– b
	– d	– m	– b
Обозначения, принятые в таблице 80: d = n + 0,734b; m = n+ 1,145b; , где b1 – ширина более развитого пояса балки; n – обозначение то же, что и в таблице 79.

Для двутавровых сечений при 0,9 < n < 1,0 коэффициенты y сле­дует определять линейной интерполяцией между значениями, по­лу­ченными по формуле (179) для двутавровых сечений при n = 0,9 и для тавровых при n = 1.

Для таврового сечения при сосредоточенной или равномерно распределенной нагрузке и a < 40 коэффициенты y следует ум­но­жать на (0,8 + 0,004a).

При n > 0,7 и 5 £ l_ef /b₂ £ 25 значение коэффициента j₂ не­об­хо­ди­мо уменьшить умножением на (1,025–0,015l_ef /b₂) и принимать при этом не более 0,95.

Значения l_ef /b₂>25 в балках с менее развитым сжатым поясом не допускаются.

Значения коэффициентов j_b в формуле (34) необходимо при­ни­мать по табл. 81, но не более 1,0.

Таблица 81

Значение	Коэффициенты j b при сжатом поясе
j2	более развитом	менее развитом
j2£0,85	j b = j1	j b = j2
j2>0,85		j b=0,68+0,21j2

3*. Для балок швеллерного сечения коэффициент j_b следует оп­ре­делять как для балок симметричного двутаврового сечения; при этом значения a необходимо вычислять по формуле (175), а вы­чис­ленные значения j₁ умножать на 0,7.

Значения J_x, J_y и J_t в формулах (174) и (175) следует принимать для швеллера.

Таблица 82

Моменты инерции при кручении J_t прокатных двутавров по ГОСТ 8239–72*

Номер двутавра	Jt, см4	Номер двутавра	Jt, см4
10 12 14 16 18 18а 20 20а 22 22а 24 24а	2,28 2,88 3,59 4,46 5,60 6,54 6,92 7,94 8,60 9,77 11,1 12,8	27 27a 30 30a 33 36 40 45 50 55 60	13,6 16,7 17,4 20,3 23,8 31,4 40,6 54,7 75,4 100 135

Приложение 8

Таблицы для расчета элементов на выносливость и с учетом хрупкого разрушения

Таблица 83*

⇐ Предыдущая12345678Следующая ⇒

Поделиться: